Структура сталей ферритного класса

Структура сталей ферритного класса [c.176]

Хорошие свойства стали ферритного класса приобретают после горячей обработки давлением и кратковременного отжига при 760— 780° С при этом возникает мелкозернистая структура (рис. 15.7). [c.267]

В связи с невозможностью измельчения структуры ферритных сталей методами термической обработки хрупкость их сварных соединений является необратимой. Термическая обработка, применяемая для сварных соединений сталей ферритного класса, положительно сказывается в основном на снижении уровня остаточных напряжений. Отжиг при 760 °С является универсальным для сталей ферритного класса. При этой температуре практически полностью релаксируют остаточные напряжения. Этот режим способствует также снижению склонности к межкристаллитной коррозии. [c.341]

В зависимости от содержания углерода и легирующих элементов в структуре сталей этого класса может быть определенное количество ферритной составляющей поэтому эрозионная стойкость этих сталей прежде всего зависит от количества перлита, его дисперсности и равномерности распределения в структуре. При наличии в структуре этих сталей феррита эрозионная стойкость зависит также от степени его легированности. Кроме того, в структуре легированных сталей перлитного класса при наличии феррита могут образовываться высокодисперсные фазы, упрочняющие феррит в результате дисперсионного твердения [49, 79]. Ранее уже указано, что с увеличением количества перлита и его дисперсности эрозионная стойкость стали возрастает. Легированный феррит обладает большим сопротивлением микроударному разрушению, чем нелегированный. Снижению эрозионной стойкости обычно способствуют факторы, увеличивающие неоднородность структуры стали, например коагуляция карбидов и других упрочняющих дисперсных выделений из твердых растворов, сфероидизация карбидов при отжиге. Значительно снижают эрозионную стойкость фазы, образовавшиеся в стали из-за случайных (или скрытых) примесей. Такие фазы чаще всего имеют пониженную эрозионную стойкость. Изучением эрозионной стойкости различных сталей занимались многие исследователи [2, 7, 8, 12, 19, 47]. Большую часть исследовательских работ по определению эрозионной стойкости материалов выполняли с помощью магнитострикционного вибратора (МСВ). [c.178]

В зависимости от содержания хрома и никеля сплавы имеют структуру а (стали ферритного класса) и у (аусте-нитные стали). Аустенитные стали обладают лучшими механическими свойствами, легче поддаются термомеханической обработке. При возрастании концентрации хрома до 36 % количество никеля, необходимое для получения максимальной жаростойкости, снижается [13]. С ростом температуры оптимальные концентрации никеля и хрома возрастают (рис. 14.15). Минимальная скорость окисления сталей, содержащих 11. .. 16 % хрома и 40. .. 70 % никеля, при 900 °С — 0,25 мм-год" . Характерная особенность высокотемпературного окисления сплавов Fe—Сг— Ni — ускорение процесса на некотором его этапе, вызываемое разрывом оксидной пленки. Однако затем скорость процесса вновь уменьшается. [c.419]

Стали ферритного класса также содержат большое количество легирующих элементов (Сг, W, 51), малое количество углерода. В твердом состоянии ферритные стали не претерпевают фазовых превращений и поэтому их не подвергают упрочняющей термической обработке, имеют структуру феррита и небольшого количества карбидов. [c.146]

Для легированных сталей, кроме указанных, можно выделить еще два класса — ферритный и карбидный. К ферритному классу относятся стали, содержащие при малом количестве углерода большое количество ферритообразующих легирующих элементов (например, хрома). К карбидному классу относятся стали с большим содержанием углерода и карбидообразующих элементов. В структуре сталей этого класса имеется большое количество карбидов (см. гл. 11). [c.222]

Стали ферритного класса при нагреве не испытывают превращений, поэтому термическую обработку проводят для получения структуры более однородного твердого раствора, что увеличивает коррозионную стойкость. [c.247]

К этой группе сталей относятся также хромистые стали ферритного класса, содержащие 16—30% Сг и менее 0,3% С. Эти стали могут содержать также небольшие количества меди, никеля и кремния. Так как в этих сталях после кислородно-флюсовой резки так же, как и после сварки, наблюдается склонность к росту зерна и напряженность структуры в зоне термического влияния, то после резки для снятия внутренних напряжений эти стали должны подвергаться отжигу при 760°—740°. [c.55]

Многие окалиностойкие стали принадлежат к ферритному классу. В этих сталях при всех температурах структура одна и та же и состоит либо только из зерен легированного феррита, либо из зерен легированного феррита и карбидов, например хрома. Стали ферритного класса, подобно сталям аустенитного класса, не способны к упрочняющей термической обработке. Эти стали можно подвергать только рекристаллизационному отжигу. [c.112]

Фиг. 6. Структура легирован ной стали ферритного класса. Феррит и карбиды, х 300.

Сталь ферритного класса содержит значительное количество легирующих элементов (например, Сг, 81), не воспринимает-закалку, в отожженном состоянии имеет структуру легированного феррита с небольшим количеством цементита. [c.92]

Стали, содержащие 16—30% Сг и до 0,3%, С, имеют фер-ритную структуру как при обычной температуре, так и при нагреве. Феррит ЭТИХ сталей является твердым раствором хрома в а-железе при очень малом содержании углерода, большая часть которого находится в виде сложных карбидов хрома и железа. Ферритные стали при нагреве выше 850°С приобретают крупнозернистость и хрупкость, не устраняемые термической обработкой. Кроме того, при выдержке в области температур выше 1000°С эти стали становятся восприимчивыми к межкристаллитной коррозии. Поэтому при резке сталей ферритного класса необходимо, чтобы разогрев был минимальным. [c.69]

Разрезаемость высоколегированных сталей (3 и 4-го разрядов). Как указывалось выше, особенность кинетики структурных превращений при разделительной резке этих сталей связана с возможностью образования мартенситных структур (в сталях ферритного класса) и выпадения о-фазы с последующим охрупчиванием сталей (аустенитного класса). [c.54]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

Наиболее существенные изменения структуры и свойств под действием ультразвука наблюдались в сталях ферритного класса и сталях, кристаллизующихся с образованием твердой и хрупкой фазы, в сплавах на основе никель—хрома, никель—молибдена, алюминия и магния. [c.486]

Структура. Сталь ферритного класса. Имеет включения карбида ниобия и фазы РегМо. [c.57]

Фиг. 39. Структура стали ферритного класса (рост зерна) в зоне термического влияния. Х350.

Стали ферритного класса — высоколегированные хромистые окалиностойкие стали марок Х25, Х25Т, Х28 стали с высоким омическим сопротивлением трансформаторные стали. Структура стали ферритного класса представлена на фиг. 6. [c.33]

Стали ферритного класса, например высокохромистые, имеют структуру, состоящую из феррита и первичных карбидов. При достаточно высоком содержании хрома сплав не претерпевает фазовых превращений, т.е. при всех температурах структура его остается в состоянии а-железа (ферритной) и не может быть изменена термической обработкой и различными скоростями охлаждения. К ним относятся стали 1X13 и 2X13 и др. [c.6]

Хромистые стали, содержащие 12—14% Сг, в зависимости от содержания углерода могут испытывать у->а-превращение (стали мартенситного класса) или не испытывать его (стали ферритного класса) в стали мартенситно-ферритного класса (12X13) у->а-превращение будет неполным. Наличие и полнота у->а-превращения определяют способноеть стали к упрочнению при термообработке сталь с 0,1% С и 13% Сг не упрочняется при закалке из-за отсутствия у->а-превращенги чем больше в стали углерода, тем полнее протекает мартенситное превращение, тем выше содержание углерода в мартенсите и его твердость. Однако повышение концентрации углерода в стали приводит к образованию карбидов, уменьшая при этом количество хрома в твердом растворе (а именно содержание хрома в твердом растворе и определяет коррозионную стойкость стали) при этом в стали возникает двухфазная структура. Стали с 13% хрома подвержены коррозионному растрескиванию и точечной коррозии в содержащих ионы хлора средах. [c.169]

Удовлетворительные механические и технологические свойства сталей ферритного класса получаются в тех случаях, когда они имеют мелкозернистую структуру после горячей обработки и кратковременного отжига при760—780°С с последующим быстрым охлаждением в интервале температур 450—520° С, вызывающих отпускную хрупкость. [c.182]

Коррозионная стойкость сталей ферритного класса повышается с увеличением содержания в них хрома, уменьшением содержания углерода и азота В зарубежной практике разработаны стали с низким суммарным содержанием углерода и азота (0,025—0,0351%), содержащие 18—28 % Сг и 2—4 % Мо, стабилизированные Ti или Nb Эти стали называют суперферритами, они имеют высокую стойкость во многих агрессивных средах, стойки против коррозии под напряжением, питтинговой и щелевой коррозии В стали типа 12X17 при высокотемпературном нагреве возможно образование аустенита, количество которого зависит от содержания углерода Только при С 0,03 % в струк туре стали наблюдается чисто ферритная структура Наибольшее количество аустенита образуется при температу- [c.279]

Стали 3X13 и 4X13 используют для хирургических инструментов, карбюраторных игл и т. п. Эти стали закаливают при температуре 1000—1050°С в масле и отпускают при температуре 180—200° С. После такого отпуска они сохраняют мартенситную структуру, высокую твердость (HR 50—60) и хорошую устойчивость против коррозии. Более высокой коррозионной стойкостью обладают низкоуглеродистые стали ферритного класса Х17,Х25Т и Х28 (см.рис. 103). Сталь Х17 применяется после рекристаллизационного отжига при температуре 720—780° С. Из этой стали изготовляют оборудование азотнокислотных заводов (абсорбционные башни, баки, трубопроводы и т. д.). Сварку этой стали следует избегать, так как зоны, прилегающие к сварному шву, имеют крупное зерно, низкую пластичность и коррозионную стойкость. [c.290]

Наконец, высоколегированные стали (соответствующие сплавам VI) не имеют фазовых превращений вгвсе. Их структура при всех температурах состоит из альфа-раствора или, если сталь легирована карбидообразующим элементом п количество углерода в ней значительно, альфа-раствора и карбидов. Это стали ферритного класса. При высоком содержании углерода в сталях, легированных элементами как первой, так и второй группы, в их структуре оказы- [c.32]

Стали, содержащие 17 и 25—28% Сг относятся к сталям ферритного класса. Они имеют более высокую коррозионную стойкость по сравнению со сталями типа Х13. При нагреве выше 850° С ферритные стали проявляют склонность к росту зерна, их пластичность понижается. Для получения однофазной структуры, уменьшения склонности к росту зерна и к МКК в эти стали добавляют титан и ниобий (08Х17Т, 15Х25Т). Прочность повышается, пластичность сохраняется достаточной, улучшаются свойства сварных швов. Эти стали применяют для изготовления аппаратуры, работающей в таких агрессивных средах, как дымящаяся азотная кислота, фосфорная кислота, делают коррозионностойкой аппаратуру химической и пищевой промышленности. Из стали 12X17 изготавливают теплообменники для горячих нитрозных газов, трубопроводы и баки для кислот и т. д. [c.328]

Стали ферритного класса. Эти стали являются коррозионно-стойкими (12X17, 08Х17Т, 15X28 и др.) высококремнистыми (3—4% Si) трансформаторными (ЭЗ, Э4). Они не претерпевают ач= у превращения при нагреве (охлаждении) и имеют структуру (рис. 18.5) крупнозернистого феррита или феррита с небольщим количеством карбидов хрома (в коррозионно-стойких сталях). [c.122]

Структура сталей ферритиого класса. Основным типом ферритных сталей являются стали с большим содержанием хрома, что резко повышает их жаростойкость. Под воздействием процесса сварки в околошовных участках наблюдается интенсивный рост зерен НВ (рис. 17). Для предупреждения роста зерен в высокохромистые стали добавляют такие элементы, как титан и ниобий, которые, связывая углерод, образуют прочные карбиды. [c.29]

В низко- и среднелегированных сталях совершаются те же превращения, что и в углеродистых сталях. Низколегированные стали вместе с углеродистыми относятся к сталям перлитного класса. В некоторых высоколегированных сталях (кислотостойких, некоторых жаропрочных, высокомарганцовой износостойкой стали и других) вообще не происходит структурных превращений при охлаждении, и эти стали при комнатной температуре имеют структуру аустенита. Такие стали относят к сталям аустенитного класса. Некоторые высоколегированные стали с очень низким содержанием углерода (окалиностойкие стали, трансформаторная сталь и другие) при всех температурах сохраняют структуру феррита. Это стали ферритного класса. Наконец, в структуре некоторых высоколегированных сталей с большим содер жанием углерода (например, быстрорежущих) имеется настолько большое количество карбидов (карбидов хрома, вольфрама, ванадия и др.), что они не растворяются полностью в аустените ни при каких температурах вплоть до температуры расплавления. Это стали карбидного класса. [c.44]

Сталь ферритного класса имеет незначительное содержание углерода и высокое содержание легирующих элементов, ограничивающих область твердых растворов V и расширяющих область твердых растворов а. Стали этого класса относятся к группе незакаливающихся. При их нагревании не наблюдается полиморфных превращений, а происходит лишь рост зерна. Структура таких оплавов состоит из феррита и небольшого количества карбидов. [c.116]

Принципиальной особенностью сталей перлитного и мартенситного классов является возможность регулирования размера аустенитного зерна и исправления перегрева путем термической обработки и получения мелкого начального зерна аустенита. В сталях ферритного класса крупнозернистая ферритная структура не может бьггь исправлена термической обработкой, превращение крупнозернис- [c.30]

В связи с невозможностью измельчения структуры ферритных сталей методами термической обработки хрупкость их сварных соединений является необратимой. Термическая обработка, применяемая для сварных соединений сталей ферритного класса, положительно сказывается в основном на снижении уровня остаточных напряжений. Отжиг при 760 °С является универсальным для сталей ферритного класса. При этой температуре практически полностью релаксируют остаточные напряжения. Этот режим целесообразен также для устранения восприимчивости к межкристаллитной коррозии. Нагрев при 760 °С значительно увеличивает деформационную способность сварных соединений сталей 08Х17Т и 15Х25Т. В частности, после термообработки при 760 °С длительностью 2 ч возможен изгиб сварных соединений стали 08X17Т на 120°, что необходимо при испытаниях на межкристаллитную коррозию по ГОСТ 6032—75. [c.260]

Ультразвуковая обработка привела к некоторому улучшению магнитных свойств этих сплавов. Таким образом, воздействие ультразвука на все исследованные сплавы и стали ферритного класса способствовало устранению столбчатой структуры, измельчению макро- и микрозерна, повышению однородности слитка. Структурные изменения повлекли за собой существенные изменения механических и технологических свойств. Предел прочности в литом состоянии в исследованных материалах повысился на 20—60%, относительное удлинение в 3—5 раз, поперечное сужение — в 3—10 раз. После термической обработки и деформации различие в свойствах контрольных и обработанных слитков несколько уменьшается, но все же остается весьма заметным. [c.472]

Микроструктура нержавеющей хромистой стали ферритного класса № 164 представлена на микрофотографиях 390. Эта сталь была получена в виде отожженных прутков диаметром 20 мм. На продольном шлифе видны отдельные карбиды и чере дующиеся полосы крупнозернистого и мелкозернистого феррита В мелкозернистом феррите находятся скопления карбидов (ф. 390/2), в то же время в крупнозернистом феррите они отсут ствуют. Появление отдельных кристаллов карбида внутри круп ных ферритных зерен вблизи границ может быть вызвано ростом зерна феррита, т. е. движением первоначальных границ зерен Карбидная фаза имеет состав и структуру карбида (Сг, Ре)2зСв йс Чтобы объяснить происхождение такой неоднородности микроструктуры (ф. 390/1 и 2), образец был нагрет при темпе ратуре 1000° С в течение 20 мин и закален в воде (ф. 390/3) Микроструктура состояла из зерен феррита неправильной формы, не содержащих карбидов и мартенсита. Следовательно, при температуре аустенизации 1000° С в стали присутствуют две фазы —феррит и аустенит (см. рис. 39). После отпуска при 780° С из мартенситных участков образуется мелкозернистый феррит с мелкими карбидами, а в феррите, полученном при аустенизации, карбиды не выделяются. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...