Легирующие ферритообразующие

Кроме Сг и Ni, коррозионностойкие стали и сплавы дополнительно легируют ферритообразующими (Si, А1, Мо, W, V, Ti, Nb) и аустенитообразующими (N, Мп, Си, Со) элементами. Их вводят в различных количествах и сочетаниях, которые зависят от требований, предъявляемых к коррозионной стойкости, механическим и технологическим свойствам материалов. По структурному признаку, то есть в зависимости от структуры материалов и особенностей ее изменения при проведении термообработки, коррозионностойкие стали и сплавы подразделяют на следующие классы [c.5]

Хром и кремний относятся к ферритообразующим элементам, т. е. способствуют ограничению у-области в системе железо — легирующий элемент, однако в данном случае они действуют иначе, способствуя понижению температуры мартенситного превращения у -> /VI. [c.230]

К числу ферритообразующих легирующих элементов относятся Сг, Si, А1, Мо, V, Ti, W, Nb, Zr. [c.290]

Аустенитные стали по жаропрочности превосходят перлитные и мар-тенситные стали, используют их при температурах выше 600 °С. Основные легирующие элементы — хром и никель. Соотношение между ними и железом выбирают таким, чтобы получить устойчивый аустенит, не склонный к фазовым превращениям. Иногда никель заменяют другими аустенитообразующими элементами — марганцем, азотом. Ферритообразующие элементы Мо, Nb, Ti, AI, W и другие вводят в стали для повышения жаропрочности они образуют карбиды или промежуточные фазы. Аустенитные стали содержат, как правило, 0,1 % С и лишь иногда до 0,4 % С. [c.502]

Ферритообразующие легирующие компоненты Сг, W, Мо, V, Nb, Zr, Ti, Si й Al. [c.96]

Классификация коррозионностойких сталей базируется на их структуре, определяющей основные физические свойства. В зависимости от соотношения содержания в сталях легирующих элементов ферритообразующих (Сг, Мо, Си, Si, Ti, Nb) и аустенитообразующих (Ni, С, Мп, N) их делят [c.142]

Другие легирующие элементы (ферритообразующие) сужают 7-область и расширяют а-область. Они понижают точку и повышают точку А- . [c.144]

Для легированных сталей, кроме указанных, можно выделить еще два класса — ферритный и карбидный. К ферритному классу относятся стали, содержащие при малом количестве углерода большое количество ферритообразующих легирующих элементов (например, хрома). К карбидному классу относятся стали с большим содержанием углерода и карбидообразующих элементов. В структуре сталей этого класса имеется большое количество карбидов (см. гл. 11). [c.222]

Ванадий, как вольфрам и молибден, относится к ферритообразующим элементам. Он замыкает у-область при - 1%. Замечательное действие ванадия как легирующего элемента проявляется главным образом в способности образовывать стабильные мелкодисперсные карбиды. В результате нормализации с 1000— 1050 С и отпуска при 550—650° С в сталях, содержащих ванадий, развиваются процессы дисперсионного твердения — образуются дисперсные карбиды ванадия, значительно повышающие прочность стали и сопротивление ползучести. [c.75]

К числу элементов, способствующих образованию аустенит-ной структуры, относятся никель, углерод, азот, марганец. Ферритообразующими примесями являются хром, титан, кремний, ниобий, молибден, вольфрам и др. В зависимости от соотношения концентраций примесей и легирующих присадок реальные [c.8]

Хромистые мартенситные стали (табл. 10.39) имеют в основном повышенное содержание углерода, некоторые из них дополнительно легированы никелем, молибденом и другими элементами. Углерод и никель расширяют у-область и способствуют полному у а(м)-превращению в процессе охлаждения. Ферритообразующие элементы (молибден. [c.65]

На рис. 1 показана бинарная диаграмма железо—легирующие элементы, замыкающие 7-область, из которой видно, что наиболее сильными ферритообразующими элементами являются А1 и V, далее следуют Si, Мо, Сг. По литературным данным коэффициенты фер-ритообразования элементов по сравнению с хромом, коэффициент которого принят за 1, следующие А1 — 12 V — 11 Ti — 7,2 Si —5,2 Nb —4,5 Mo - 4,2 W — 2,1 [3, 31], [c.10]

В большинстве случаев высокохромистые мартенситные стали имеют повышенное содержание углерода, некоторые из них дополнительно легированы никелем (табл. 8.1). Углерод, никель и другие аустенитообра-зующие элементы расширяют область у и способствуют практически полному у а (М) превращению в процессе охлаждения. Применение для закаленной стали отжига при температурах ниже точки Асз способствует отпуску структур закалки и возможности получения одновременно высоких значений прочности, пластичности и ударной вязкости. Ферритообразующие элементы (Мо, W, V, Nb) вводят для повышения жаропрочности сталей. Если обычные 12 %-ные хромистые стали имеют достаточно высокие механические свойства при температурах до 500 °С, то сложнолегированные на этой основе стали обладают высокими характеристиками до 650 °С и используются для изготовления рабочих и направляющих лопаток, дисков паровых турбин и газотурбинных установок различного назначения. [c.330]

Ферритообразующие примеси. По эффективности ферритизи-рующего действия на структуру шва легирующие примеси могут быть расположены в следующий убывающий ряд алюминий, титан, ванадий, кремний, цирконий, ниобий, вольфрам, молибден. [c.113]

Ферритообразующие примеси. Хром в отличие от другой основной легирующей примеси аустенитных сталей — никеля — не вызывает горячих трещин в сварных швах. Соответствующее повышение содержания хрома в сварных швах жаропрочных спла- [c.201]

Если проанализировать с помощью двойных диаграмм состояния железо — легирующий элемент, как легирующие элементы влияют на расширение области у-твердого раствора железа (легированного аустенита) и, наоборот, на сужение области у-твердого раствора и соответственно расширение области а-твердого раствора, т. е. легированного феррита, то по этому влиянию все легирующие элементы можно разделить на две группы расширяющие у-область — аустенитооб-разующие элементы и сужающие у-область (расширяющие область а-твердых растворов) — ферритообразующие легирующие элементы. [c.290]

Разработанная авторами работы [8] немагнитная сталь этого класса 9Г28Ю9МВБ в закаленном состоянии является аустенитной, ферритообразующее действие алюминия компенсируется аустенитообразующим влиянием марганца и углерода. Для стабилизации структуры и свойств при повышенных температурах сталь дополнительно легирована молибденом, вольфрамом, ниобием (до 0,5—1% каждого). Сталь хорошо деформируется в горячем и холодном состоянии, обладает хорошей свариваемостью. [c.293]

По степени отрицательного влияния на технологическую пластичность марганецсодержащих сталей легирующие элементы можно расположить в следующей последовательности бор, ниобий, титан, алюминий, молибден, ванадий, кремний. Бор является горофильным элементом и образует легкоплавкие боросодержащие фазы по границам зерен. Ниобий и молибден, являясь сильными ферритообразующими элементами, приводят к образованию б-фер-рита. Кроме этого их охрупчивающее влияние сказывается через упрочнение матрицы. Алюминий, ванадий и кремний облегчают образование б-феррита в стали. Титан способствует образованию в марганцевых сталях легкоплавких эвтектик. [c.299]

Легирующие элементы влияют на соотношение фаз, а их содержание в фазах может отличаться от средней концентрации в стали на несколько процентов. Аустенитная фаза обычно имеет повышенное содержание аустенитообразую-щего элемента, а ферритная фаза — ферритообразующего. [c.201]

По характеру влияния легирующих и примесных элементов на структуру сталей тина 18-10 при высокотемпературных нагревах их МОЖНО разделить ка две противоположно БЛиЛ10щ,Иб группы первая — хром, титан, ннобий, кремний (ферритообразующие элементы) и вторая — никель, углерод, азот (аустенитообразующне элементы). [c.70]

В качестве дополнительных легирующих элементов в коррозионностойких сталях и сплавах используют кремний, алюминий, молибден, вольфрам, ванадий, титан, ниобий (ферритообразующие элементы), а также азот, марганец, медь, кобальт (аустенитооб-разующие) в различных сочетаниях и количествах, обусловленных требованиями к коррозионной стойкости, механическим и технологическим свойствам. [c.8]

Как отмечалось, для сварки ряда аустенитных жаропрочных сталей широко используются электроды, дающие аустенитно-фер-ритный наплавленный металл и аустенитно-ферритный металл шва. Такая структура может быть получена при соответствующих соотношениях аустенизирующих и ферритообразующих элементов. Применительно к условиям кристаллизации и скоростям охлаждения в условиях сварки А. Л. Шеффлером [183] составлена структурная диаграмма, характеризующая связь конечной структуры металла с количеством легирующих элементов в системе Ре—Сг—N1 (фиг. 30). При этом все аустенизирующие элементы (N1, Мп, С, N) пересчитываются в условный ( эквивалентный ) никель — [М1]э, а все ферритизирующие элементы (Сг, Мо, 51, 1МЬ и др.) — в эквивалентный хром — [Сг],. Коэффициенты приведения, на основе которых строится такая диаграмма, имеют, по данным различных авторов, различные значения (например, для Мо от 0,5 до 2,0). В расчетных формулах не учитывается содержание некоторых элементов (А1, Т1, Си и др.), а также связывание углерода в стойкие карбиды, уменьшающее содержание его в растворе. Однако для приближенной оценки связи состава со структурой такие расчетные зависимости и диаграммы являются полезными. [c.70]

Благодаря легированию получают различные соотношения между тремя основными видами твердых растворов - аустенитом, ферритом и мартенситом. На основе систем железо - хром - никель и железо - хром -никель - марганец получают стали с аустенит-ной, аустенитно-ферритной, аустенитно-мар-тенситной структурами. В низколегированных многокомпонентных сталях при содержании не более 2,5 % легирующих элементов температуры полиморфных превращений изменяются незначительно и фазовые превращения происходят аналогично превращениям в системе Fe - РезС. Различие влияния легирующих элементов заключается в след)тощем никель и марганец снижают температуру эвтектоидного превращения, а ферритообразующие элементы ее повышают. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...