Фрезы Формулы для определения

Конусности общего назначения нормальные — Угол конуса — Примеры применения 129, 130 Конусы Морзе — Размеры 131 Координаты установки угловых фрез — Формулы для определения 465 [c.754]

При фрезеровании канавок иногда ставится задача получения зубьев обрабатываемого изделия постоянной заданной высоты к (рис. 2). Для этого случая в табл. 3 приведены формулы для определения величин хну. Иногда при фрезеровании канаве необходимо получить на зубе небольшую полоску (фаску) f (рис. 3). В этом случае в расчет величин координат установки фрез вводят ширину / фаски, учитываемую при определении центрального угла е [c.463]

Формулы для определения координат установки угловых фрез [c.465]

Так как точке фрезы соответствует последняя точка профиля детали. т. е. лежащая на наружной окружности радиуса R, то, подставляя р = / и решая относительно получаем общую формулу для определения оптимального радиуса начальной окружности [c.455]

Червячные фрезы для червячных колес. У червячной фрезы для нарезания червячных колес модуль, диаметр делительного цилиндра, число заходов и профильный угол должны быть тождественны с основным червяком, сцепляемым с червячным колесом. Порядок расчета и формулы для определения конструктивных элементов зуборезных червячных фрез даны в табл. 137. [c.184]

Формулы для определения координат установки угловых фрез при фрезеровании канавок на цилиндрической поверхности заготовок (см. рис. 13 и 14) [c.436]

Формулы для определения профиля пальцевых модульных фрез для косозубых колес и эвольвентных червяков <рнс. 5) [c.497]

Приближенная формула для определения радиуса профиля фрезы для сверла диаметром D имеет следующий вид [99. [c.253]

Формула для определения числа заходов сборных червячных фрез [c.657]

При расчете фрез с винтовыми зубьями в формулу для определения угла е подставляется не 2, а величина [c.171]

Формулы для определения величины конструктивных элементов торцовых сборных фрез [41]. [c.185]

Частные формулы для определения углов установки при заточке торцовых фрез торцом круга на универсально-заточном станке приведены в табл. 15. [c.225]

В табл. 69 приведены формулы для определения режимов резания и основного времени при нарезании зубьев колес дисковыми фрезами. [c.124]

Формулы ДЛЯ определения длины хода фрезы в направлении подачи с учетом перебега, равного 5 мм, следующие [c.139]

Если режущая часть фрезы будет изготовлена из легированной стали 9ХС, то в формулу для определения скорости резания необходимо ввести сомножитель 0,6 если же материалом режущей части будет инструментальная сталь УЮА или У12, то этот сомножитель будет равен 0,4—0,5. [c.360]

Расчетные формулы для определения шага профиля червячных фрез [5] [c.1035]

Формулы для определения скорости резания V, м/с, при фрезеровании пластмасс цилиндрическими фрезами [c.101]

Напишите формулу для определения диаметра торцовой фрезы в зависимости от ширины фрезерования [c.22]

Напишите формулу для определения диаметра дисковой фрезы [c.27]

Напишите формулу для определения оптимального диаметра фрезы [c.32]

Принципиальная кинематическая схема при торцовом фрезеровании та же, что и при фрезеровании осевыми фрезами. Поэтому скорость резания, подачи определяют по тем же формулам, что при фрезеровании осевыми фрезами. Упрощенная схема торцового фрезерования изображена на рис. 38. В отличие от фрезерования осевыми фрезами торцовое фрезерование является процессом несвободного резания и ширина Ь слоя, срезаемого с поверхности резания, не равна ширине фрезерования В. В зависимости от установки фрезы относительно фрезеруемой детали фрезерование может быть симметричным (рис. 39, а) и несимметричным (рис. 39, б). В обоих случаях толщина срезаемого. слоя в момент входа зуба фрезы в срезаемый слой не равна нулю, как это имело место при фрезеровании осевыми фрезами. Чтобы структура формулы для определения толщины срезаемого слоя была единой для любого типа фрезы, мгновенный угол контакта В при торцовом фрезеровании отсчитывается не от точки входа зуба фрезы в срезаемый слой, а от положения диаметра фрезы, перпендикулярного к. направлению движения подачи. Максимальный угол контакта [c.75]

Интеграл получил название фрезерного интеграла. Используя решение фрезерного интеграла, получим формулу для определения мгновенной силы на одном зубе фрезы [c.233]

Формулы для определения профилей зубьев колеса и дисковой фрезы для часового зацепления [c.344]

Численные значения коэффициента с и показателя степени х в формуле (2) для определения стойкости торцовых фрез [c.81]

Для определения площади поперечного сечения среза необходимо знать угол -фк контакта фрезы (см. рис. 1.2, 1,3) его значение можно установить, пользуясь следующими формулами для цилиндрического фрезерования [c.7]

Если известны крутящий момент Мкр и частота п вращения фрезы, для определения мощности резания пользуются формулой А/рез = Мкр п/(7020-1,36). (1,15) [c.9]

Определение диаметров фрез в наборе. В табл. 2 приведены формулы для расчета диаметра типовых дисковых и цилиндрических фрез при использовании их в наборе. [c.376]

Формулы для расчета чистовых червячных фрез приведены в табл. 13, а формулы проверочного расчета для определения пригодности имеющейся фрезы — в табл. 14. [c.510]

Для определения числа зубьев фрез используется ряд эмпирических формул [c.326]

Для определения сил резания и мощности при работе фасонными фрезами можно воспользоваться специальными формулами [65] или приближенными поправочными коэффициентами. Если принять за единицу силы резания и мощность при работе цилиндрической фрезы, тогда при прочих равных условиях и у полукруглой, выпуклой или вогнутой фрезы составят около 80%, а для угловых — 70% от соответствующих величин у цилиндрической фрезы. [c.333]

Мощность фрезерования определяют по формуле (154,а), исходя из крутящего момента и числа оборотов фрезы. Для определения крутящего момента Мкр нужно знать среднюю окружную силу резания Р , которую рассчитывают по экспериментальной формуле [c.574]

Для определения вертикального и горизонтального смещения фрезы рассмотрим сечение обрабатываемой канавки вертикальной плоскостью, проходящей через ось фрезы (фиг. ПО,в). Это сечение пересекает цилиндрическую заготовку по эллипсу. Радиус кривизны эллипса в точке Ъ определяется по известной из дифференциальной геометрии формуле [c.206]

Формулы (30), (30а), (31) н (31а) для определения нан-большего и среднего поперечного сечения стружки имеют силу для случая работы одновременно только одного зуба. Так как для плавности работы фрезы необходимо, чтобы в работе одновременно находилось больше одного зуба и для этой цели применяют фрезы с винтовыми или наклонными зубьями, то эти формулы для фрезерования фрезами с винтовыми зубьями неприменимы. [c.431]

НИЯ И начболдаего диаметра фрезы. Формула для определения числа оборотов фрезы имеет вид [c.327]

В табл. 43 приведены формулы для определения величин х п у при фрезеровании канавок на цилиндрической поверхности одноугловыми и двухугловыми фрезами для получения переднего угла у = 0 к у ф 0 (рис. 14). Иногда при фрезеровании канавок необходимо получить на вубе небольшую полоску (фаску) / (рис. 14). В этом случае в расчет величин координат установки фрез вводят ширину f фаски, учитываемую при определении центрального утла е, рад [c.435]

Рещив это векторное уравнение , получим следующие формулы для определения траектории центра фрезы [c.341]

I—длина хода фрезы в наппавлеиич подачи в мм. В табл. 58 приведены формулы для определения длины хода Фрезы в направлении подачи с учетом перебега, равного 5 м.и. [c.184]

Начало научному исследованию микрогеометрии обработанной поверхности было положено русским ученым, проф. В. Л. Чебышевым, котврый в 1873 г. впервые в мире вывел формулу для определения высоты микронеровностей при цилиндрическом фрезеровании [92 ]. В этой формуле были учтены не только геометрические факторы (диаметр фрезы, угол между зубьями фрезы), но и элементы режима резания (подача, скорость резания). При содействии В. Л. Чебышева еще в 1893 г. на Тульском оружейном заводе были применены лекала, при помощи которых контролировали не только размеры детали, но и чистоту ее обработанной поверхности. Эти лекала были первыми в мире образцами (эталонами) чистоты поверхности, прообразом эталонов чистоты, применяемых в настоящее время. [c.74]

Подставляя значение Онаиб из формулы (9) и зная, что для прямозубой цилиндрической фрезы Ь = В, получим формулу для определения максимального сечения среза [c.9]

В формулу для определения сменных зубчатых колес гитары деления при бездифференциальной наладке следует подставлять точное фактическое значение вартикальной подачи фрезы, выра [c.299]

Формулы ДЛЯ определения размеров профиля зуба колеса, а также зуба дисковой многозубовой фрезы для часового зацепления при графическом построении приведены в табл. 191 (фиг. 247). [c.342]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

При черновой обработке наибольшие технологически допустимые подачи определяются исходя из соображений прочности режущего инструмента и метода его крепления, устойчивости обрабатываемой детали и надежности крепления ее, жесткости и прочности станка. Кроме того, если режущий инструмент имеет несколько ре-> ущих кромок—зубьев (например фрезы), то при определении подачи необходимо учитывать возможгюсть свободного размещения образующейся струж.<и между зубьями и беспрепятственного удаления ее. Для этого пользуются экспериментально разработанными таблицами и формулами, дающими величины подач, которые [c.155]

Заданный профиль детали вычерчивается на листе бумаги Б (фиг. 487, б), искомый профиль инструмента опре.вдляется ыа листе кальки К. Для определения взаимного располо.жения профилей детали и искомого профиля инструмента при взаимном качении их центроид, на чертеже детали Б выбирают две базовые точки А к В. Базовые точки могут быть выбраны любые, но от их положения зависит вид расчетных формул. Одну точку А выберем на начальной окружности (точку пересечения начальной окружности с профилем и вторую точку В — на радиусе, проходящем через эту первую точку на расстоянии а от нее (фиг. 487, 6). Для упрощения расчетов расстояние а следует принять равным 100 мм или целому числу десятков миллиметров. Профиль детали, нанесенный на чертеже Б, поворачиваем от начального положения на угол ф (фиг. 487, а). За начальное по.чожение принимаем положение, при котором профили детали и инструмента проходят через полюс профилирования Р. Из условия, что центроиды детали и инструмента (начальные окружность и прямая) катятся друг по другу без скольжения, следует, что при повороте детали на угол ф фреза (рейка) переместится от начального положения вдоль ее начальной прямой на величину гф. Взаимное положение профилей детали и инструмента определяем в прямоугольной системе координат хОу, связанной с профилем инструмента и вычерченной на кальке К". Ось X системы совпадаете начальной прямой, начало координат — с точкой пересечения профиля инструмента с начальной прямой. [c.811]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...