Уравнения теплопроводности для оболочек

Уравнение теплопроводности для оболочки ТВЭЛ и для торцовых стенок [c.600]

Уравнения теплопроводности для оболочек [c.65]

Для тонких оболочек распределение температуры по толщине стенки в случае линейного закона изменения температуры среды (поверхности) с течением времени с хорошей степенью точности может быть определено из решения уравнения теплопроводности для плоской стенки [99]. [c.84]

В статьях Пискунова с соавторами [228 230] предложен итерационный метод для построения кубического закона изменения температуры по толщине пологой оболочки. Задача сводится к последовательному решению уравнения теплопроводности для произвольного слоя при соответствующих граничных условиях. Отличие метода от рассмотренных ранее —независимость коэф- [c.11]

Система уравнений (3.67) вместе с выражением (3.66) вполне эквивалентна уравнению (3.57) и граничным условиям (3.58). Поэтому ее решение будет точным решением задачи теплопроводности для оболочки произвольной постоянной толщины 26. Если в уравнениях (3.67) перейти к пределу при б -> О с учетом постоянных [c.68]

Рассмотрим аналогичную (модель IV) калориметрическую систему с ядром, окруженным адиабатической оболочкой. Выведем уравнение температурных кривых этих тел для случая с постоянно действующим источником. Вначале рассмотрим систему, в которой тело А является шаром. Напишем уравнения задачи в критериальной форме. Дифференциальное уравнение теплопроводности для симметричной задачи имеет вид [c.43]

Совместное решение уравнений теплопроводности и теплообмена в делящемся материале, оболочке и теплоносителе позволяет получить соотношение для распреде- [c.77]

Совместное решение уравнений теплопроводности и теплообмена в делящемся материале, оболочке и теплоносителе позволяет получить соотношение для распределения температур, тепловых потоков и концентраций по периметру твэла на его поверхности и в потоке при произвольных граничных условиях. Задача сводится к нахождению температур в теплоносителе с граничными условиями, записанными в виде ряда Фурье [c.83]

Для определения температурных полей в стенке оболочки воспользуемся решением дифференциального уравнения теплопроводности, которое при рассмотрении одномерной задачи без учета теплоизлучения в безразмерных величинах имеет вид [81] [c.31]

На базе уравнений (1.84), (1.93), (1.94) решена задача теплопроводности для цилиндрической оболочки с отношением толщины к радиусу кривизны срединной поверхности 2h/R=0,4. [c.49]

Одним из эффективных методов составления исходных дифференциальных уравнений и решения соответствующих краевых задач теплопроводности и термоупругости для кусочно-однородных тел (многослойных, армированных, со сквозными и с несквозными включениями) в случае выполнения на поверхностях сопряжения их однородных элементов условий идеального термомеханического контакта, для многоступенчатых тонкостенных элементов, локально нагреваемых путем конвективного теплообмена тел, тел е зависящими от температуры свойствами, с непрерывной неоднородностью является метод [52], основанный на применении обобщенных функций [7, 18,22, 50,87] и позволяющий получать единые решения для всей области их определения. В этих случаях физико-механические характеристики и их комбинации кусочно-однородных тел, толщина (диаметр) многоступенчатых оболочек, пластин, стержней, коэффициент теплоотдачи с поверхности тела могут быть описаны для всего тела (поверхности) как единого целого с помощью единичных, характеристических функций, а физико-механические характеристики тел с непрерывной неоднородностью с зависящими от температуры физико-механическими характеристиками могут быть аппроксимированы с помощью единичных функций. В результате подстановки представленных таким образом характеристик в дифференциальные уравнения второго порядка теплопроводности и термоупругости неоднородных тел, дифференциальные уравнения оболочек, пластин, стержней переменной толщины (диаметра), дифференциальные уравнения теплопроводности или условие теплообмена третьего рода с переменными коэффициентами теплоотдачи приходим к дифференциальным уравнениям или граничным условиям, содержащим коэффициентами ступенчатые функции, дельта-функцию Дирака и ее производную [52]. При получении дифференциальных ура,внений термоупругости для тел одномерной кусочно-однородной структуры наряду с вышеописанным методом эффективным является метод [67, 128], основанный на постановке обобщенной задачи сопряжения для соответствующих дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Здесь за исход- [c.7]

Для определения стационарного температурного поля в рассматриваемой оболочке имеем уравнение теплопроводности [129] [c.153]

Операторным методом и методом предельного перехода получены точные и приближенные уравнения обобщенной теплопроводности для анизотропных и изотропных пластинок и стержней, изотропных оболочек с внутренними источниками тепла. Выведены уравнения связанной и несвязанной термоупругости анизотропных и изотропных пластинок [19—21], несвязанной термоупругости изотропных стержней и оболочек. Для изотропных пластинок с криволинейным краем сформулированы условия теплообмена на подкрепленном крае и условия неидеального теплового контакта. Сформулированы термомеханические граничные условия для определения обобщенных динамических температурных напряжений на стыке пластинок и подкрепляющих стержней, пластинок и стержневых включений, пластинок и круговых включений. Граничные условия дают, в частности, возможность изучать динамические температурные напряжения в окрестности металлических неоднородностей стеклянных элементов конструкций электроннолучевых приборов. [c.56]

Исследование теплопроводности методом бикалориметров. Бикалориметр представляет собой металлическое ядро, окруженное слоем исследуемого вещества. Он состоит из полой металлической оболочки плоской, цилиндрической или шаровой формы, внутри которой центрируется сплошное ядро такой же формы. Зазор, образующийся между ними, заполняется исследуемым веществом. Если таким веществом является газ или жидкость, то во избежание конвекции толщина этого зазора должна быть незначительной. Составные тела такого рода и получили название бикалориметров. Расчетные уравнения для коэффициента теплопроводности получены для регулярного теплового режима при условиях, что в металлическом ядре имеет место равномерное распределение температуры теплоемкость слоев невелика по сравнению с теплоемкостью ядра теплообмен бикалориметра с окружающей средой происходит по законам свободной конвекции при постоянной температуре этой среды и при Bi = oo. [c.76]

В данной книге на основе метода сингулярных интегральных уравнений предложен единый подход к решению плоских задач теории упругости, теплопроводности и термоупругости для тел, ослабленных системой криволинейных трещин. Этим же методом решаются задачи о продольном сдвиге цилиндрических тел с туннельными разрезами, а также задачи об изгибе пластин п пологих оболочек с трещинами. [c.5]

Композиционные материалы обладают, как правило, низкой теплопроводностью и часто используются в конструкциях, подвергающихся кратковременЬму поверхностному нагреву, без специального теплозащитного покрытия. Одни композиты (на основе углеродной и керамической матриц) предназначены для работы в условиях иьггенсивного нагрева, другие (на основе минеральных волокон) используются для образования теплозащитных слоев. Температурное воздействие часто является расчетным для оболочек из композиционных материалов и должно быть отражено в описывающих эти оболочки уравнениях. [c.227]

Таким образом, процесс нестационарной теплопроводности в многослойной оболочке описывается уравнением (9), но Су (х) для контактных слоев может равняться нулю. Величины Rk, бк, можно задавать детерминистским или вероятностным (статистическим, стохастическим) методами. Физически правильнее задавать Rk статистически, так как микро- и макронеоднороднооти, шероховатости, выступы и впадины на поверхностях контактов имеют случайный характер. [c.138]

Плезет и Цвик [22] вывели уравнение роста, предположив, что температурный градиент в условиях нестационарной теплопроводности ближе к градиенту для сферической оболочки, чем для пластины. Они получили следующее уравнение для случая роста пузыря в жидкости с постоянным начальным перегревом [c.333]

Содержание книги отвечает следующему плану сначала рассматриваются термодинамические основы термоупругости и дается постановка задачи термоупругости для самого общего случая, когда приращение температуры не является малой величиной по сравнению с начальной температурой, а нестационарные процессы деформирования сопровождаются существенными динамическими эффектами и взаимодействием между полями деформации и температуры затем приводятся основные уравнения квазистатической задачи термоупругости и сообщаются основные сведения по теории стационарной и нестационарной теплопроводности, необходимые для исследования температурных полей и соответствующих им тепловых напряжений в квазистатической и динамической постановках далее разбираются основные классы квазистатических задач термоупругости (плоская задача термоупругостн, задача термоупругостн круглых пластин и оболочек вращения, осесимметричная пространственная задача термоупругости) в последних двух главах рассматриваются динамические и связанные задачи термоупругости. [c.3]

В 1986 г. Госстандартом СССР утверждены таблицы стандартных справочных данных по теплопроводности метана [105], охватывающие область температур 91-1000 К и давлений от соответствующих разреженному состоянию (РС) газа до 100 МПа, за исключением области в непосредственной близости к критической точке 185-196,5 К и плотности 120 <р < 205 кг/м . Основой для составления таблиц явились экспериментальные работы, перечисленные в табл. П2 приложения [105]. Таблицы рассчитаны по уравнениям, отображающим зависимость коэффициента теплопроводности от приведенных температуры и плотности. Для аппроксимации экспериментальных данных о теплопроводности разреженного метана применено теоретическое уравнение с использованием модельного потенциала межмолекуляриого взаимодействия сферическая оболочка . [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...