Значения коэффициентов Г и Д (табл

Примечание. Значения коэффициентов Г] и Д см. табл. 7. [c.694]

Числовые значения коэффициента С и показателей степени х, у, г и д приведены в табл. 68. [c.250]

Примечания 1. V — объем, занимаемый рабочими витками пружины. г. Оо — вес рабочих витков пружины Оо = где для стали V = 0,0078 кГ/ 3. Значения коэффициентов V, т], Д и ф приведены в табл. 17. [c.32]

В табл. 20 приведены измеренные в работе [415] значения коэффициентов диффузии Ваа триплетных экситонов вдоль оси а кристалла антрацена и значения давыдовских расщеплений Д экситонной полосы при четырех температурах. Там же указаны значения параметра Г и Л = 2Ма/Г, вычисленные по формулам [c.537]

В действительности боковая поверхность зуба сопряжена с дном впадины переходной кривой. Кроме того, размер е имеет тот же порядок, что и толщина к, и поэтому для зуба гипотеза плоских сечений не вполне подходит. По этим причинам выражение для а, найденное выше, неточно. Однако если У в формуле (9.24) вычислен точными методами теории упругости, то эта формула будет давать точный результат. Полученные таким образом значения коэффициентов формы У = У (г, д ) приведены в табл. 9.1. [c.257]

Численные значения коэффициентов щ— ад были оптимизированы по методу наименьших квадратов на ЭВМ и приведены в табл. 1, а интервалы применимости формулы (8) — в табл. 2. Размерность величин, входяш,их в формулу (8) г [дж/кг], С [кг/м ], Wg [кз/ (ж -час)] и д щ[Мвт/м ]. [c.37]

По данным табл. 25 на рис. 189 построен график Я(Од). Точки пересечения этого графика с безразмерными характеристиками вентилятора перенесены на соответствующие кривые 11 (0 ). В результате получена зависимость к. п. д. рассматриваемого вентилятора с диаметром колеса Ок = 1400 мм от коэффициента производительности О Из графика этой зависимости видно, что максимальное значение к. и. д. вентилятора г) = 0,66 реализуется при угле установки лопастей 0 = 20°. При этом безразмерные коэффициенты производительности и напора соответственно равны С = 0,1335 Н = 0,0975. [c.274]

Рекомендуемые значения коэффициента трения [г различных фрикционных материалов по металлическому элементу пары трения приведены в табл. 7.2. При работе тормозного устройства в масляной ванне в меньшей степени зависит от свойств фрикционных материалов, и при гарантированной подаче смазки к трущимся поверхностям для металлокерамических фрикционных материалов он может быть принят в пределах 0,06—0,12. При трении в масле прессованных, вальцованных и формованных материалов д. рекомендуется принимать не более 0,16, а для плетеных и тканых фрикционных материалов — не более 0,12. [c.355]

Испарительная способность устройства в первую очередь зависит от температуры и состава газа, коэффициента удельной теплопроводности и величины поверхности испарения. Количество тепла, которое необходимо подвести в испарительное устройство, включает тепло, идущее на превращение газа из жидкости в насыщенный пар, и тепло на перегрев паров газа, которое необходимо для компенсации тепловых потерь в процессе снижения давления (редуцирования) газа. Значение теплоты парообразования (г) и тепла, необходимого для компенсации потерь при редуцировании газа (Д/), приведены в табл. 21. [c.194]

С целью облегчения расчетов в табл. 3—6 приводятся к. п. д. цилиндрических прямозубых передач, вычисленные по формуле (3.1) при = 22 180 и окружных усилиях до 3000 Г для четырех значений коэффициента трения в зубчатых зацеплениях ц. При г> 180 полагают т) 1. С помощью таблиц легко определить к. п. д. и тех передач, где [c.14]

Для облегчения числовых расчетов в табл. 12—15 приводятся к. п. д. червячных передач, вычисленные по формуле (3.24) при значениях нормальной нагрузки на зубе червячного колеса до 3000 Г и четырех значениях коэффициента трения в зубчатом зацеплении (х. [c.32]

С целью облегчения расчетов в табл. 16—19 приводятся к. п. д. конических передач, вычисленные по формуле (3.28) при 21 = 2з < 120 и нормальных усилиях до 3000 Г для четырех значений коэффициента трения в зубчатых зацеплениях (х. [c.33]

В 1924 г. Международной комиссией по освещению (МКО) приняты данные для относительной видности (средние для 50 наблюдателей), а в 1952 г. Всесоюзный научно-исследовательский институт метрологии им. Д. И. Менделеева (ВНИИМ) предложил новые значения коэффициентов относительной видности (табл. . 1). [c.229]

К. п. д. Для червячных передач к. п. д. П= Пп Пр Пз- где т п, Лр и -рз — коэффициенты, учитывающие соответственно потери в подшипниках, на разбрызгивание, размешивание масла и в зацеплении. Потери в зацеплении Цз — составляют главную часть потерь в передаче. Значение Цз определяют по формуле (3.24) для винтовой пары ii3=tg y/tg(y+(p ), где у — делительный угол подъема линии витка — определяют по формуле (3.175) ф — приведенный угол трения, зависящий от скорости скольжения щ, материала червячной пары, качества смазки, твердости и шероховатости рабочих поверхностей червяка (табл. 3.13). Табличные значения ф даны с учетом г п и т]р, поэтому общий к. п. д. червячной передачи определяют по формуле [c.384]

В приведенных зависимостях коэффициенты интерференции с индексами кр и оп находятся из табл. 2.1.1 соответственно для значений г/( т)кр и rl Sm)on- При помощи этой же таблицы определяются значения (Сц.д)а = ( Хц.д)а/( кр)кр [например, (Сц.д)откр ( ц.д)ат кр /( кр)кр1- Все геомет-рические параметры в (2.5.32) являются безразмерными и отнесены к длине [c.206]

Следует отметить, что для сильно анизотропной древесины березы и хвойных пород коэффициент Пуассона [iz x при ф = О и 0 = 45° имеет отрицательные значения (см. табл. 2.17, 2.25, 2.33). Для древесины сосны этому существует экспериментальное подтверждение. Коэффициент Пуассона Хг х при ф = О и 6 = 45° для древесины можно обозначить = fia/ . В работе [2, гл. 1 ] даны экспериментально определенные значения Д и р, не только для главных, но и для диагональных направлений древесины сосны при влажности 13% и плотности 0,4 г/см . Результаты этого исследования приведены в табл. 2.34. [c.74]

Составляем таблицу распределения неуравновешенных моментов (см. табл. 4-4). Число вертикальных столбцов соответствует количеству сходящихся в узлах стержней и узлов. Первый вертикальный столбец отведен для самого узла, остальные для его стержней. Над столбцами записаны отдельно для каждого стержня соответствующие коэффициенты распределения. Порядок заполнения таблицы показан цифрами, помещенными в верху клетки. В начале расчета вписываем значения изгибающих моментов в балках у узлов (первая операция) находим неуравновешенные моменты в узлах (вторая операция) записываем реактивные моменты в узлах — перемена знаков (третья операция) производим распределение неуравновешенных моментов в узле по сходящимся стержням — формула (4-26) (четвертая операция) находим вторичные моменты в стержнях, полученные от соседнего узла, так, (М2)д.г=0 5 (Л ) = 0,5 - 7 080 = 3 540 эти моменты подчеркнуты одной чертой (пятая операция). Для облегчения нахождения вторичных моментов одинаковыми черточками подчеркнуты те, которые находятся на противоположных концах стержня и, следовательно, будут передавать часть момента на противоположный конец. [c.83]

После определения по (7.83) ориентировочного значения среднего нормального модуля /п , устанавливаются значения гг, Р и по табл. 7.18 и 7.19, находится средняя окружная скорость Vi p по (7.52), требуемая точность передачи по табл. 7.11, определяются углы 6j и бг по формулам (7.53) и (7.54), эквивалент.чое число зубьев и по (7.73), высота головок зубьев Лщ и ha-2 по (7,71) по выбранному коэффициенту смещения из табл, 7,20 и 7,21, рассчитывается угол торцевого гфофиля a по (7.75) и коэффициент торцевого перекрытия по (7.74), Первые приближения К На Кн и Khv определяются соответственно по (7.46), рнс, 7.19, а, г, д ш формулам (7.48) и (7.49), первое приближение допускаемых напряжений на изгиб [а ]/7—по п. 7,4, Далее находится первое приближение вспомогательного коэффициента [c.160]

Здесь значение 0,524= ("гп д )сроп(т) берется из табл. 2.1.2 для г 1 = 0,143. Для треугольной консоли т)дп = оо, поэтому согласно (2.3.32) дополнительный момент крена, который может быть обусловлен влиянием боковой прямолинейной кромки, равен нулю [(/н ц = 0]. Так как смещения оперения в вертикальном направлении нет (1/оп = = 0), то в соответствии с (2.3.34) дополнительный коэффициент (тх)и = 0. [c.178]

Величина кпЫР) нам известна (она входит в формулы (23 ) и (24 )), обозначим ее буквой Г. Известно также значение I = и отвечающее ему значение коэффициента трения /д, которое получаем экстраполяцией зависимости / от 2 на /(, Значения и /ь приведены в табл. 14. Безразмерные параметры Ср и С/, рассчитанные по [27], используем для построения зависимостей С р и Су/Ср от величины I)l0/At, где 0 — угол наклона образца (рис. 33). При построения графика на рис. 33 с приближением величины 2ь0/А, к единице функция Ср переходит через максимум, а функция Су/Ср — через минимум. Поэтому на рис. 33 неподходящие правые ветки кривых, дававшие значения А , не отвечающие реальным, отброшены. [c.55]

Значения величин L ж М приведены в табл. VI, а значения os("e -табл. VIII. С помош,ью коэффициента Н осуш,ествляется переход от репхений со (г) и о( ) к реп1ению интегрального уравнения д т) нри произвольном альбедо. [c.520]

Особый случай - уточнение применения коэффициента а . Ранее ресурс подшипников оценивали с помощью коэффициента агъ, учитывающего характеристики материала и условия смазывания. В стандарте ИСО 281 (Приложение 2, 2000 г.) использование коэффициента ап рассматривается как особый случай применения общего корректирующего коэффициента азкр- При этом значения коэффициента лгз, соответствующие значениям asKF (см- рис. 2.72-2.75), можно определить по значению специального параметра [т1с(.Ри/-Р)]23 (табл. 2.72). На этих рисунках положение точки со значением PJP) = [т1е(Д/ )]2з на горизонтальной оси и соответствующие ей значения коэффициента лгз при различных [c.362]

Кривые восстановления давления обрабатывали по обычному методу касательной — см. формулы (30.10) — нри известном значении коэффициента а (а = 0,0177 ат ) из индикаторных линий. Следует отметить, что асимптотическую прямую (по углу наклона которых — см. формулу (30.9) — вычисляются параметры пласта) кривой восстановления давления проводили по четырем последним точкам, обработанным по методу наименьших квадратов. Основные результаты расчетов приведены в табл. 32, откуда видно, что значения комплекса параметров fep/p. по методу касательной для обеих кривых восстановления давления получились соответственно равными 61,0 и 76,0 д-г/см -спз. Такая разница объясняется тем, что до снятия кривых восстановления давления в скважинах были разные забойные давления (347,0 и 362,7 ат), что повлияло на изменение этих параметров. Как указывалось выше, значения комплекса параметров khp/ц, определенные согласно формуле (30.9), получаются приведенными, наприм , к начальному р пластовому давлению, поэтому они получаются весьма близкими (482 и 455 д г/см -спз). Здесь расхождение составляет 5,6%. В то же время, если обрабатывать указанные две кривые восстановления давления по обычному методу касательных согласно линейной теории упругого режима (т. е. в координатах Др — Ig i), то разница в определенных коэффициентах гидропроводности [142] составит 29%. [c.283]

Экспериментальные работы, проведенные Ф. И. Пикаловым . позволяют установить закОномеряости для расчета быстротоков повышенной (усиленной) шероховатости. На фиг. 78, а, б, в, г, д а е приводятся испытанные типы. выступов, а в табл. 13.28 даются полученные в указанных опытах значения коэффициентов С в формуле средней скорости. Предполагается при этом, что гидравлический радиус и площадь сечеиия соответствуют нестесненному руслу быстротока, т. е. тому сечению, которое. находится вне элемента шероховатости. В указанной таблице дается также разное для каждого типа значение (выооты влияния выступа шероховатости в долях от высоты реального выступа. [c.409]

Значение коэффициента а зависит от материала труб и свойств жидкости. В табл. 5.6 приведены значения а (по А. Д. Альтшулю и А. Г. Камерштейну) в зависимости от физико-хп-М ических свойств транспортируемой воды [1]. [c.104]

В табл. 10-5 приведены определяемые в зависимости от коэффициента расхода т значения коэффициента скорости для неподтопленного ф и подтопленного фп водосливов с широким порогом по осредненным данным Д. И. Кумина. Соответствующие значения 2 вычислены при условии А = /г. [c.283]

На рис. 37 угол наклона вибрирующей поверхности лотка равен нулю, практически же его значение находится в пределах О—5°, фазовый угол е между колебаниями по оси г/ и по оси х равен нулю сила дополнительного воздействия С равна нулю коэффициенты трения в прямом и обратном направлениях (по соотношению напр авления вибротр анспортирования) —ц = (вариант 1, табл. 3). В ВЗУ с конической чашей амплитуда колебаний в горизонтальном направлении может быть переменной. Если лоток имеет наклон в плоскости его поперечного сечения, то коэффициент режима К будет переменным. Таким образом, создаются условия виброперемещения с коэффициентом режима К > 1 в зоне подготовки ПО к захвату и с Д" < 1 в зоне ориентирования и переориентирования (вариант 2, табл. 3). [c.215]

Излучение вольфрама в близкой инфракрасной области спектра (2,5 мкм < Я < 5,0 мкм) было недавно исследовано В. Д. Дмитриевым и Г. К. Холоповым [Л. 30]. В табл. 4-3 приведены значения коэффициентов излучения вольфрама, полученные по материалам этой работы. [c.146]

В том случае, если общее передаточное число проектируемой передачи достаточно велико и не удается использовать редуктор или одноступенчатую передачу, необходимо разработать (с учетом общих технико-эксплуатационных требований) несколько вариантов кинематических схем с использованием многоступенчатых передач. Общее передаточное число должно быть распределено между отдельными передачами в. соответствии с данными табл. 2.3. Далее для каждого варианта необходимо определить коэффициент качества, используя зависимость (2.7). При этом значения коэффициентов Го> Оо, С о, Од и Стд определяются как произведения частных значений соответствующих коэффициентов, например Го = = Г оГ1. .. Г и т. д., где Г , Г". .. — значения коэффициентов относительных габаритов передачи для отдельных типов передач, входящих в кинематическ т0 схему данного варианта.. Аналогично определяется величина остальных коэффициентов (Оо, Сто, Од и Стд). [c.63]

Как видно из формул (3,31), (3.32) и (3.34), к. п. д. конического дифференциала зависит от ряда его конструктивных параметров (г , 2. Muii, Мш2)- Однако трудно ожидать, чтобы значения этих параметров при некотором выборе модуля солнечных и сателлитных колес сильно отличались бы у разных дифференциалов, так как модуль дифференциала в известной степени определяет его габарит. Эти соображения дают возможность на основе рассмотрения конкретных видов дифференциалов построить таблицы к. п. д. для ориентировочных расчетов. Табл. 20—23 составлены для четырех значений коэффициента трения в зацеплении солнечного колеса с сателлитом в диапазоне 0,06—0,12. [c.52]

Ввиду сложности расчетов, связанных с определением средней глубины после размыва, для построения зависимости Р = f L) в большинстве случаев можно ограничиться расчетом отверстия применительно к значениям коэффициентов размыва, устанавливаемых нормами проектирования железных дорог. Установленные НиТУ 1960 г. наибольшие допускаемые коэффициенты общего размыва, основанные на исследованиях ЦНИИС, близки к оптимальным их значениям для средних условий проектирования мостовых переходов. В табл. З-УП приведены величины Рдоп в зависимости от удельного расчетного расхода воды д на I пог. м отверстия моста 6.р. рассчитанного без размыва и срезки (при Р= 1), т. е. [c.46]

Как влияют на величину оптимальных параметров и на коэффициент полезного действия величины теплоемкости и значения условных к. п. д. Г у, показано в табл. 4, построенной для двух значений rjy (0,3 и 0,37) и теплоемкостей (Ср = 1, 080 кдж1кг X X град, Ср = 1,150 кдж/кг град и Ср = 1,110 кдж кг град, Ср = 1,230 кдж кг град), теплоемкость воздуха принята в обоих случаях одинаковой Ср = 1,004 кдж кг град. Температуры на всасывании определялись по уравнению для установки без сепаратора [c.62]

По значению r/s )py = 1,125/(2-1,81) = 0,Э1 из табл. XV-3-1 [16] находим коэффициенты =0,936 и 0,327, а также относительную координату (Хц.д г/Ькр)оп(т1 = 0,666 (индекс кр заменяем на индекс он ). Из табл. XV-1-1 [16] по (/ /SnJon =0,310 определяем относительную координату (а ц.д г/Ькр)т(оп) = 0,571 и считаем ее равной координате (Хц,д а/ кр)тюп). [c.624]

Насадками называются короткие патрубки различных форм, через которые происходит истечение жидкости. Обычно длина насадка / = (3 8)с . Насадки разных типов показаны на рис. 7.4 (а — внешний цилиндрический, б - внутренний цилиндрический, в - конический сходящийся, г — конический расходящийся, д - коноидальный). В некоторых случаях (при малых геометрических размерах отверстий) в качестве насадка ожет выступать и толстая стенка. Насадки имеют различные характеристики истечения. Коэффициенты истечения для насадков, так же как и для отверстий, зависят от числа Рейнольдса. В табл. 7.1 приведены эти значения для Re > 10. Для всех насадков коэффищ1енты е, к ц относятся к выходным сечениям. [c.128]

Для всех, комбинаций представленных в табл. 4-1 и 4-2 законов распределений с увеличением коэффициента аапаса несущей способности вероятности отказа д (/) уменьшаются или надежность повышается. Наиболее существенное увеличение надежности наблюдается при увеличении т] от т] = 1 до г) 4, а при малых значениях Ац и Л5 — в интервале 1< п<3. [c.91]

В табл. 3.3 приведены значения единицы допуска г = = 0,45 + 0,001 Ои, для диапазона размеров до 500 мм в ЕСДП СЭВ (5—16-й квалитеты). Сопоставляя, затем вычисленное значение а с коэффициентами точности квалйтетов допусков ЕСДП (табл. 1.8, ч, 1), приближенно определяют средний квали-тет допусков составляющих звеньев цепи (9, 10, 11-й и т. д.). [c.21]

Примечания 1. Показатели контакта зубьев зубчатых колес с т > 1 мм устанавливаются в зависимости от граничных значений номинального коэффициента осевого перекрытия Ер (см. п. 1 примечаний табл. 5.5). 2. Принятые обозначения Г,(г — непараллельность осей Гуу перекос осей Рр,[пг — отклонение осевых шагов по нормали Р(ц. — погрешность формы и расположения контактной линии рЬг — см. примечания к табл. 5.5 Рр — по1тешность направления зуба. Допуски или предельные отклонения обозначают аналогично указанному в примечаниях к табл. 5.4. Например, Рр п — предельное отклонение осевЬх шагов по нормали (+ верхнее, — нижнее) и т. д. 3. Если точность зубчатых колес по нормам контакта и действительные значения и Гуг Соответствуют требованиям стандартов, контроль пятна контакта в передаче не является обязательным. 4. Если суммарное или мгновенное пятно контакта отвечает требованиям стандартов, то нет необходимости производить контроль по другим показателям, определяющим контакт зубьев в передаче. 5. Допускается оценивать точность зубчатого колеса по суммарному или мгновенному пятну контакта его зубьев с зубьями измерительного зубчатого колеса. 6. На винтовые передачи (т < 1 мм) нормы и Гу и суммарного пятна контакта не распространяются. Для таких передач взамен и Гу назначается допуск на угол скрещивания осей допуск принимается равным Г . [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...