ХРОМОМОЛИБДЕНОВЫЕ Термическая обработка

Двойную термическую обработку сварных соединений из молибденовых и хромомолибденовых сталей следует производить в тех случаях, когда испытания сварных соединений, подвергнутых высокому отпуску, дали неудовлетворительные результаты по углу загиба или по ударной вязкости. [c.216]

С переходом от углеродистых сталей к хромомолибденовым и хромомолибденованадиевым свариваемость их, как правило, ухудшается, что приводит к необходимости введения при сварке ряда технологических приемов, связанных в первую очередь с использованием подогрева и термической обработки сваренного изделия. Рекомендуемые режимы термической обработки приведены в разделе 2 главы V. [c.25]

Большинство сварных конструкций из жаропрочных перлитных сталей подвергают термической обработке для устранения структурной неоднородности, остаточных сварочных напряжений и обеспечения эксплуатационной надежности. Исключение составляют сварные соединения из хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей толщиной менее 6 мм. [c.321]

Считается, что для получения оптимальных значений ударной вязкости, длительной прочности и пластичности хромомолибденованадиевых сталей требуется более жесткое соблюдение режимов термической обработки, чем для хромомолибденовых сталей. [c.172]

В связи с тем, что большое число высокотемпературных установок и в первую очередь энергетических, изготовленных из малоуглеродистой, молибденовой и хромомолибденовых сталей, отработали свой расчетный ресурс и структура их претерпела значительные изменения, приведшие к снижению жаропрочности, весьма актуальным является вопрос о ее восстановлении. В связи с этим предложена [2] восстановительная термическая обработка сталей и их сварных соединений путем нормализации, проводимой непосредственно в условиях станций. Предварительные данные испытаний иа длительную прочность показали перспективность предлагаемого метода. Применение его в широких масштабах потребует, однако, дополнительных усилий, направленных в первую очередь на выдерживание заданных режимов нагрева узлов сложной конфигурации. [c.184]

Термическая обработка и свойства сталей хромомолибденовые и хромомолибденованадиевые [c.640]

Значение коэффициента прочности сварного шва при выполнении любым допущенным способом автоматической, полуавтоматической или ручной сварки, обеспечивающей полный провар по всей толщине, при условии проведения в необходимых случаях термической обработки после сварки и контроля качества шва неразрушающими методами по всей длине принимается наибольшим. Для углеродистых, низколегированных марганцовистых, хромомолибденовых и аустенитных сталей в этом случае ф1 ==1-Для хромомолибденованадиевой и высокохромистой сталей, сильнее подверженных разупрочнению в околошовной зоне, коэффициент прочности сварного шва снижают. При ручной и автоматической сварке под слоем флюса и расчетной температуре 530° С и более фн ==0,7, при температуре менее 510° С фш = 1,б. В интервале от 510 до 530° С коэффициент прочности сварного шва определяется методом линейной интерполяции. При электрошлаковой сварке принимают фа = 1,0. [c.331]

Выбор материалов трущегося сопряжения должен произво диться с учетом их коррозионной стойкости в рабочей среде. Скорость коррозии материала втулки подшипника скольжения и втулки вала в рабочей среде должна быть не более 0,01 мм/год. При выборе материалов пар трения предпочтение следует отдавать наплавочным материалам, позволяющим экономить дефицитные металлы и обеспечивающим технологич-ность изготовления. В аппаратах, предназначенных для обработки легковоспламеняющихся жидкостей, не допускается при-менение элементов сопряжения из материалов, вызывающих при контактировании искрообразование, например черных ме-таллов. В этих случаях следует применять пары трения сталь— бронза, сталь — пластмасса, сталь — графит. Во избежание схватывания и задиров в концевой опоре сферическую поверхность корпуса и вкладыша следует упрочнять наплавкой, термической обработкой, азотированием и др. Прн необходимости обеспечения высокой износостойкости для втулки вала и втулки подшипника рекомендуется применять следующие сочетания материалов стеллит (наплавка) стеллит (наплавка) стеллит (наплавка) —хромомолибденовая сталь (наплавка) сталь (HR > 40)—чугун или бронза сталь (HR > 40)—пластмасса или графит. Выбор соответствующих марок материалов следует производить в соответствии с рекомендациями, изложенными выше. [c.191]

Влияние ванадия на свойства поковок из хромистой и хромомолибденовой стали после термической обработки [16] [c.885]

Обычно применяемая термическая обработка хромомолибденовой стали с 5 /о Сг состоит из нормализации с 950° и последующего двухчасового отпуска при 760—800° с охлаждением на воздухе. [c.1352]

В работе [И] приведены данные о сварке труб из 5"/о-ных хромистых сталей и описаны способы термической обработки этих сталей на основе отечественного опыта, а в работе [13] дан опыт применения углеродистой и 5 /о-ной хромомолибденовой стали при переработке сернистых нефтей. [c.1352]

Стыки труб из легированных сталей после сварки обычно подвергаются термической обработке, характер которой зависит от химического состава стали и от назначения труб. Трубы из низколегированной стали (например, хромомолибденовой) проходят после сварки низкий отжиг при температуре 660—680° или нормализацию. Трубы из высоколегированной перлитной стали иногда после отжига подвергаются закалке и отпуску. Такая термическая обработка обеспечивает высокое сопротивление стали ползучести. [c.103]

СВАРКА И ПОСЛЕДУЮЩАЯ ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ХРОМОМОЛИБДЕНОВЫХ СТАЛЕЙ [c.70]

С участием научных сотрудников центра разработаны уник ип.ные технологии ремонтной сварки нефтепродуктопроводов и колонной аппаратуры под рабочим давлением способами ручной электродуговой и полуавтоматической сварки в среде углекислого газа. Впервые в отечественной практике нефтеперерабатывающих предприятий внедрена технология объемной термической обработки крупногабаритных змеевиков трубчатых печей из жаропрочных хромомолибденовых сталей со значительным экономическим эффектом. Проводятся комплексные исследованм по обеспечению конструктивной прочности нефтегазохимического оборудования. Центром совместно с АООТ ВНИИнефтемаш разработаны и введены в действие Программа обследования технического состояния сосудов и аппаратов технологических установок нефтеперерабатывающих и химических производств , Методика оценки технического состояния и определения срока эксплуатации трубчатых печей нефтеперерабатывающих и нефтехимических производств , Программа обследования технического состояния хранилищ жидкого аммиака . [c.409]

Эти индексы объединяют несколько марок, определяемых механическими свойствами, которые получаются в заготовках предельного размера (диаметра или толщины) при данной термической обработке. Хромомолибденовая сталь с высоким содержанием хрома и молибдена в Англии применяется в частности Еп20 — для авиационных шатунов, винтов пропеллера и высоконапряженных фитингов Еп29 — для болтов, работающих цри высоких температурах. [c.379]

В ряде стран, в частности в Англии, Франции, ФРГ, Японии и Швеции, применяют хромомолибденовые стали, содержащие около 1% Сг и 0,5% Мо, а также 2,25 /о Сг и около 1% Мо. Первая из этих сталей в ФРГ известна под маркой 13СгМо44, в Швеции — НТ5 вторая в ФРГ—ЮСгМоЭЮ, в Швеции — НТ8, в Японии — НСМ2, в США — Р22. Эти стали используются для изготовления поверхностей нагрева и трубопроводов. Они отличаются хорошей свариваемостью и высокой стабильностью свойств и малочувствительны к колебаниям режима термической обработки. Хромомолиб-деновая сталь с Г% Сг применяется для труб поверхностей нагрева с температурой стенки до 550° С, а сталь с 2,25% Сг — до 580° С. [c.147]

Широко используют в паротурбостроении хромомолибденовые стали 15ХМ и 20ХМ, а также хромомолибденованадиевые стали, например теплоустойчивую феррито-перлитную сталь 20ХМФЛ, предназначенную для длительной работы при температурах до 540° С. Сталь не склонна к механическому старению и тепловой хрупкости и обладает стабильными механическими свойствами после весьма длительной выдержки при рабочей температуре. Особенностью этой стали является необходимость строгого регулирования скорости охлаждения отливки при термической обработке во избежание получения низкой ударной вязкости лри комнатной температуре. [c.7]

Коэффициент ослабления трубы сварным швом ф при условии обеспечения термической обработки и 100%-ного контроля сварного шва принимается для углеродистой низколегированной марганцовистой, хромомолибденовой и аустенитной стали равным единице, а для хромомолибдено- [c.149]

С введением в сталь таких легирующих элементов, как молибден,.хром, ванадий и других, являющихся основными элементами теплоустойчивых и жаропрочных сталей и повышающих заметно релаксационную стойкость, температура отпуска для снятия напряжений повышается. Для хромомолибденовых сталей она составляет уже 660—680° С, для хромомолибденованадиевых — 700° С, а для высокохромистых — около 720° С. Соответственно стабилизация для снятия сварочных напряжений конструкций из аустенитных сталей типа Х18Н10Т и им подобных должна проводиться при температурах 800—850° С [15], а более жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе — при температуре не ниже 900° С. Очевидно, что нагрев при высокотемпературной термической обработке во всех случаях обеспечивает снятие сварочных напряжений, однако высокие скорости охлаждения, свойственные обычно этому виду термической обработки, могут приводить к появлению нового вида остаточных напряжений, обусловленных неравномерностью охлаждения отдельных участков изделия. Снятие их, там где это необходимо, требует проведения дополнительных операций отпуска или стабилизации. [c.84]

В работе [100] с использованием такой методики проведено испытание четырех сосудов наружным диаметром 400 мм, длиной 2000 мм при толщине стенки 42 мм. Два сосуда были изготовлены из малоуглеродистой котельной стали марки А-201В (0,23% С, 0,60% Мп, 0,28% Si), а два — из 1Сг — 0,5Мо стали (0,12% С, 1,02% Сг, 0,48% Мо). Применялась автоматическая сварка под флюсом проволокой состава, близкого к основному металлу. Один сосуд из малоуглеродистой стали был сварен с подогревом без термической обработки, а второй без подогрева, но с последующим отпуском при 620 " С, По такой же технологии изготовлялись сосуды из хромомолибденовой стали, но температура отпуска одного из них была повышена до 700" С. Первая группа сосудов испытывалась при температуре 480° С, а вторая — при 565 " С. Максимальная длительность испытаний достигала 4200 ч. [c.152]

Хромомолибденовые стали используются в структурностабильном состоянии, что обеспечивает постоянство их свойств на нижнем уровне для этого легирования. Высокие жаропрочные свойства хромомолибденованадиевых сталей обусловлены их структурным состоянием. В зависимости от скорости их охлаждения при высокотемпературной термической обработке может быть получена феррито-пер.7штная, бейнитиая или мартенситная структура. Оптимальная жаропрочность обеспечивается при наличии структуры высокоотпущенного мартенсита. Возможность заметного [c.169]

Рис. 7.35. Влияние полировки поверхности на кривую усталости термически обработанного хромомолибденового трубопровода авиационного двигателя. Размеры трубки наружный диаметр 0,5 дюйма, толщина стенки 0,065 дюйма. Термическая обработка закалка в масле п ри 1625Т (885°С), отпуск при 650°F (345°С). / — полированная поверхность 2 — необработанная поверхность.

В отечественной теплоэнергетике для паропроводов тепловых электростанций (ТЭС) широкое применение получили теплоустойчивые низколегированные хромомолибдеиованадиевые и хромомолибденовые ста-я углеродистые стали [1 - 5]. Жаропрочные и кратковременные механические свойства сталей обеспечиваются их химическим составом и термической обработкой (табл. 1.1 - 1.3). [c.6]

Хромомолибденовые стали различных составов сплава, а также испытанные на знакопеременное скручивание твердые и полутвердые углеродистые стали после электролитической обработки неизменно показывали понижение предела усталости. Поэтому пришли к заключению, что результат зависит от следующих факторов от состава стали, от термической обработки, а также от количества, формы и распределения включений в поверхности. Вызванные обработкой повер.хностные напряжения также должны играть важную роль. [c.260]

Как следует из данных табл. 4, длительная прочность основного металла и сварных соединений хромомолибденовой стали 20ХМ-Л [6] примерно одинакова. Это объясняется тем, что вследствие малой прокалпваемостп и нерегламентируе-мой скорости охлаждения при нормализации стали этой группы упрочняется в процессе термической обработки незначительно, а следовательно, и мало склонны к разупрочнению при сварке. [c.89]

Молибденовые, хромомолибденовые и хромомарганцевомолибденовые стали. В табл. 24 приведен химический состав, а в табл. 25 режимы термической обработки и механические свойства молибденовых, хромомолибденовых и хромомарганцевомолибденовых конструкционных сталей [c.300]

Фиг. 215. Измеиспше относительного удлинения при разрыве в зависимости от температуры, длительности испытания и термической обработки стали (Глен) а — молибденовая ста.ль (0,5% Мо) б — 1-процеитиая хромомолибденовая сталь, нормализация при 950°

Для котлоагрегатов режимы термической обработки гнутых труб из хромомолибденовой и хромомолибденовованадиевой стали при толщине стенки свыше 10 мм, из углеродистой стали при толщине стенки свыше 35 мм и при меньшей толщине приведены в табл. 5. [c.67]

На рис. 26 приведены графики режимов термической обработки с применением холода инструментальных, легированных цементованных и шарикоподшипниковых сталей, а на рис. 27— сталей хромомолибденовых, хромомолибденомарганцовистых и высокоуглеродистых высокохромистых, а также закаленных на воздухе инструментальных сталей. [c.68]

Хромомолибденовые стали применяют для деталей, тре-буюш,их малых деформаций при термической обработке и работающих в условиях высоких температур. Из-за хорошей обрабатываемости этих сталей их применяют для зубчатых колес, у которых зубья нарезают после улучшения. [c.37]

Основой является хромомолибденовая сталь с присадкой 30% карбида титана. Г0Т материал подвергается термической обработке до твердости HR 68—72 и вполне заменяет вольфрамо-карбидные твердые сплавы ВК15, ВК20 (табл. 205). [c.425]

Местную термообработку труб на монтаже из молибденовых и хромомолибденовых труб производят при температуре 680—700° С хромомолибденованадиевые стали подвергают термообработке при температуре 720—740° С с выдержкой 4—5 мин на 1 мм толщины свариваемого металла. Сварной стык подвергают термической обработке на ширину 100 мм в обе стороны от шва. Хорошее качество сварного соединения из хромомолибденовой стали получается при сварке присадочной проволокой Св18ХМА. [c.81]

Трубы для теплоэнергетических установок выпускают бесшовными из углеродистой, легированной и высоколегированной (коррозионностойкой и жаростойкой) сталей. Так как современные котельные установки тепловых электростанций рассчитаны на высокие параметры пара (температура до 600 °С, давление до 22,5 Мн1м , или 230 ат), требования к таким трубам — паропере-гревательным, паропроводным и коллекторным — весьма высокие они должны обладать достаточной прочностью, жаростойкостью, быть весьма коррозионностойкими. Необходимая жаростойкость этих труб обеспечивается применением для них легированных (хромомолибденовых и др.) сталей и специальной термической обработкой. Микроструктура таких труб обычно строго регламентирована. Жесткие требования к качеству поверхности труб обусловливают использование для их изготовления исходной заготовки с обточенной поверхностью. [c.9]

Рис. 18, Влияние термической обработки на хладноломкость хромомолибденовой стали 0,31 /о С 0,34% Мо 1,05% Сг (Глик-ман и Шевандин)

Рис. 17. Влияние термической обработки на хладноломкость хромомолибденовой стали 0,31 / С 0,34 /о /Ио 1,05"/о Сг (Гликман н Шеваидин)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...