Методика расчета теплообмена

Представления о механизме передачи тепла движущимся гравитационным плотным слоем как псевдо-сплошным цилиндром не является общим и зачастую недостоверно. Оно приближенно соответствует лишь части встречающихся условий движения сыпучей среды. Методика расчета теплообмена по предложенным в [Л. 208, 221, 345] уравнениям может быть использована лишь с учетом ограничений, которые в этих работах не указаны. Для коаксиальных, оребренных и поперечно расположенных каналов эти уравнения вообще неприменимы по физическим и чисто формальным соображениям. [c.330]

В чем суть методики расчета теплообмена при наличии экранов [c.241]

Наличие наряду с вынужденным свободного движения может существенно изменить протекание процесса. Сложный характер течения в переходной области чисел Рейнольдса затрудняет количественное описание процесса теплообмена. Обобщенные методики расчета теплообмена в переходной области отсутствуют. Приближенная оценка наибольшего и наименьшего значений коэффициента теплоотдачи может быть произведена соответственно по формулам для турбулентного и вязкостного течений. [c.217]

В книге приведен метод расчета эффективной степени черноты факела пламени в котельных топках по эмиссионным свойствам частиц золы, углерода и газообразных продуктов сгорания. Изложены основные положения методики расчета теплообмена в топках, базирующиеся на последних работах ЦКТИ [Л. 12] по уточнению нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов. Этот метод в настоящее время разрабатывается совместно ЦКТИ, ВТИ и энергетическим институтом им Г. М. Кржижановского. [c.6]

Методика расчета теплообмена при обтекании решеток профилей однофазным потоком уже разработана [Л. 4-8]. Вопрос о необходимости создания методов, позволяющих рассчитывать теплообмен в решетках при течении двухфазной среды, ставится впервые. [c.108]

Поскольку процесс горения при этом продолжается с одновременной отдачей тепла до полного своего завершения, продукты горения покидают топочное пространство котельных агрегатов при 1370° К, а при выходе из печей при 1100 -ч- 1200° К. В этих условиях учитывать диссоциацию СО2 и Н2О при расчете температур, в том числе и теоретических температур горения, не имеет смысла. Хотя теоретические температуры не достигаются при сгорании топлива в котельных топках, камерах сгорания и печах, методика расчета теплообмена в них в настояш ее время не может обойтись без этих в значительной мере условных значений температур. [c.222]

ОБЩАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕНА В РЕБРИСТЫХ ПОВЕРХНОСТЯХ НАГРЕВА [c.85]

Рекомендуемая методика расчета теплообмена Предварительные замечания [c.147]

Усовершенствование методики расчета теплообмена [c.223]

Для упрощения методик расчета теплообмена излучением используют понятие — серое тело. Тело (среду), спектральная поглощательная способность которого не зависит от длины волны (частоты) падающего излучения, называют с е р ы м. [c.328]

Методика расчета теплообмена при поперечном омывании пучка труб, снабженных продольными ребрами (плавниками) (фиг. 37), в целом аналогична методике расчета пучков с поперечными ребрами, но отличается формулами для коэффициента Е эффективности ребер. Если исходить из предпосылки, что коэффициент теплоотдачи с поверхности ребра постоянен и равен коэффициенту теплоотдачи с поверхности несущей трубы, то количество тепла, воспринимаемого или отдаваемого 1 пог. м прямого ребра, будет [c.102]

В настоящее время отсутствует удовлетворительная методика расчета теплообмена в переходной области. [c.205]

Методика расчета теплообмена в. кипящем слое аналогична методике расчета и других теплообменников. Можно рассматривать процесс теплообмена стационарным и принимать распределение температур в объем [c.54]

Методика расчета теплообмена в пламенном пространстве печи в условиях равномерно распределенных лучистых потоков от факела при равномерной степени черноты газов, заполняющих пламенное пространство, впервые предложена В. Н. Тимофеевым. Метод заключается в составлении общего баланса энергии каждой поверхности, участвующей в теплообмене излучением в рабочей камере. [c.57]

Методика расчета теплообмена в пламенном пространстве с учетом факельного характера горения и отраженных потоков тепла разработана [c.59]

Подробное изложение методики расчета теплообмена в шахтных печах и при разогреве неподвижного слоя кусковых материалов с промерами расчетов [Л. 52]. [c.331]

Изложенная методика расчета теплообмена дает хорошие результаты для различных форм плотной шероховатости. [c.374]

В пределах заданного интервала температуры нагрева детали теплофизические свойства металла и условия теплообмена сильно меняются, поэтому при выполнении точного расчета целесообразно этот интервал разбить на более мелкие и полное время нагрева найти в виде суммы. В качестве иллюстрации метода выполним лишь приближенную оценку сразу для всего температурного интервала (методика расчета не зависит от величины интервала температур нагрева). Теплофизические свойства металла и условия теплообмена будем считать при средней в заданном интервале нагрева температуре / = 400 °С. [c.114]

Из качественного описания характерных структур двухфазных потоков ясно, насколько важно правильно идентифицировать эти структуры при расчете гидравлического сопротивления и теплообмена. Представляется очевидным, например, что при расчетах пузырькового и дисперсно-кольцевого режимов невозможно исходить из одинаковой модели. В настоящее время разработано множество методов определения границ режимов двухфазных течений (что само по себе свидетельствует об отсутствии общепринятой методики расчета). Обычно используется двумерная система координат, позволяющая на плоскости изобразить области, относящиеся к различным структурам. Координаты у разных авторов различны. Во многих случаях они размерны, что предопределяет их использование лишь для конкретных сис- [c.303]

Простейшая методика расчета для более сложных задач, а именно течений с градиентом давления вдоль неизотермических поверхностей, использует свойство консервативности (универсальности) законов теплообмена (1.8) и (1.9). Обоснованием этого свойства является важная, особенность формул (1.8) и (1.9) они связывают местные значения коэффициента теплоотдачи и толщины потери энтальпии и в отличие от соотношений типов (1.10), (1.11) не содержат продольной координаты X. Предполагается, что особенности изменения вдоль х температуры стенки и давления (скорости) внешнего потока достаточно полно учитываются при решении интегрального уравнения теплового пограничного слоя. Пример такого расчета и соответствующая программа для ЭВМ приведены в п. 5,3.3. [c.42]

Следует отметить, что применение для подсчета излучения газов закона Стефана - Больцмана носит формальный характер, так как Ег является величиной переменной, а не постоянной, как у серых тел. Однако такой метод подсчета применяется в практических расчетах в целях унификации методики расчета лучистого теплообмена для различных видов тел. [c.216]

В зависимости от сочетания тех или иных условий протекания реакций методика расчета результирующего теплового потока между газовой смесью и поверхностью раздела фаз может несколько изменяться. Расчет теплообмена во многом зависит от места прохождения химических реакций. [c.358]

Рассмотренный метод расчета теплообмена излучением относится к газовым средам, не содержащим взвешенных твердых частиц несгоревших продуктов сгорания. В камерах сгорания топок и печей газовые потоки содержат указанные твердые частицы. Для расчета лучистого теплообмена в топках и печах существуют различные методики, приведенные в специальной литературе [Л. 119, 134, 140, 189]. [c.435]

Методика и зависимости для теоретического расчета теплообмена и гидравлического сопротивления теплообменного оборудования АЭС. РТМ 24.031.05— 72. М.. 1972. [c.274]

Изложенная выше методика расчета теплообмена при кипении в условиях вынужденного движения жидкости может применяться в тех режимах течения двухфазной смеси, где возможно пузырьковое кипение. Применительно к схеме рис. 8.1 это области II—IV и часть V-й. Для недогретой жидкости (xq < 0) пузырьковое кипение ограничено снизу минимально необходимым перегревом стенки Т -= АГ , а сверху — критической тепловой нагрузкой В отсутствие надежной теоретической модели закипания на твердой [c.358]

Особенвости теплообыена в юшсе котла. Особой сложностью отличаются расчеты теплообмена радиационных поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере. Методика расчета теплообмена в топках паровых и водогрейных котлов при слоевом и факельном сжигании топлива основывается на приложении теории подобия к топочным процессам. В задачу расчета входит определение оптимального соотношения между площадью поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере котла, и температурой выходящих из нее продуктов сгорания топлива. [c.49]

Ллабовский А. Н. К методике расчета теплообмена между продуктами сгорания топлива и жидкостью в аппаратах с погружными горелками. — В кн. Теплофизика и теплотехника. — Киев Наукова думка, вып. 22. 1972, с. 41—45. [c.209]

Зависимость между количеством лучистого тепла, излучаемым факелом, и количеством тепла, воспринимаемым поверхностями нагрева, весьма сложна. Советскими учеными создана методика расчета теплообмена в тапке, основанная на /совместном нопользовании аиалитического и эмпирического исследований, а также на применении теории подобий для анализа топочных процессов. Эта методика позволяет достаточно уверенно проектировать котлоагрегаты на все виды топлива, применяющегося в энергетике. Однако ввиду сложности данного процесса, а также в связи с появлением во вновь создаваемых котлоагрегатах ряда новых решений (увеличение единичной мощности, рост тепловых напряжений топочной камеры, применение рециркуляции газов и т. д.) перед конструктором, исследователем и наладчиком всегда встает вопрос о точном определении количества тепла, воспринимаемого тем или иным участком котельной поверхности нагрева. При этом интерес представляют как среднее тепловооприятие экранов, так и локальная плотность теплового потока. [c.111]

Полученные опытные данные по горению и теплообмену при исследовании ВПГ на 1-й ЛенГЭС, а также других высокофорсированных топок при работе их на жидком и газообразном топливах позволили разработать методику расчета теплообмена в последних. При этом методикой предусматривается раздельный расчет лучистого и конвективного составляющих теплообмена. [c.226]

Дворниченко П. В., Некоторые соображения о методике расчета теплообмена и гидравличеокаго сопротивления при течении газа с большой скоростью ЖТФ, -1956, т. Э7. № 7, стр. 1571—11578. [c.376]

Таубман Е. И., О методике расчета теплообмена через стенку при изменения агрегатного состояния одного или обоих теплоносителей, сб. Тепло- я массоперенос , т. 5, Минск, Изд-во АН БССР, 1963, стр. 331—335. [c.377]

Horo характера вихревой области. Окончательные суждения по этому вопросу можно будет высказать только после накопления достаточного количества опытных данных. Это замечание следует отнести не только к методу определения R t.o, но и ко всей методике расчета теплообмена в вихревой области. Если в дальнейшем предложенная методика расчета получит дополнительное количественное подтверждение, то ее можно будет распространить и на любые условия течения жидкости, когда в непосредственной близости от поверхности тела образуется стационарное вихревое течение. Расчет теплообмена в этом случае сводится к определению интенсивности вихря методами гидродинамики и решению уравнений теплового пограничного слоя с законом изменения скорости на внешней границе пограничного слоя, определяемым интенсивностью вихря. Если подтвердится основная идея расчета, то его можно распространить и на более сложные граничные условия с учетом влияния неизотермичности, поперечного потока вещества, химических реакций и т. п. [c.176]

Методика расчета теплообмена в воздушной щели радиационных кольцевых рекуператоров с учетом оребрения внутренней обечайки и переиз-лучения между обечайками приведена в [54]. В струйных рекуператорах (см. рис. 2.26) коэффициент теплоотдачи от поверхности к натекающим на нее струям определяется при параметрах воздуха перед отверстиями (Я, V, ) [c.84]

Методика расчета теплообмена в топочных камерах разработана в двух вариантах в первом, разработанном ЦКТИ, сохранена формула А. М. Гурвича, основанная на применении теории подобия к топочным процессам второй, представленный ВТИ и ЭНИН, базируется на использовании уравнений теплообмена (Стефана — Вольцмана) и теплового. баланса топочной камеры. Оба метода разработаны как для однокамерных, так и для двухкамерных топок. [c.3]

На ранней стадии развития котельной техники (начало XX столетия), когда топочные процессы по существу не были изучены, а практику удовлетворяла достаточно грубая оценка глубины охлаждения топочных газов, получили развитие чисто эмпирические методы расчета, построенные без учета особенностей переноса тепла излучения и конвекцией. К таким методам относятся предложения Оррока [4], Бройдо [5], Кирша [6], Вильсона и др. [7], Гурвича [8] и др. Такого типа подходы к расчету теплообмена в топках в настоящее время следует считать устаревшими, хотя и они в ряде случаев за рубежом еще находят применение [1]. Одновременно появились методы расчета, основанные на приблинсевном аналитическом описании процесса теплообмена в топочной камере, использующие уравнения теплообмена излучением, составленное на базе закона Стефана—Больцмана, и теплового баланса топочной камеры [9—16]. На первом этапе такие методы для практических расчетов применялись значительно реже, чем чисто эмпирические. Однако в дальнейшем такой подход к построению методики расчета теплообмена в топочных камерах стал доминирующим и используется большинством автором, занимающихся этими вопросом [1, [c.66]

Многообразие факторов, влияющих на процесс теплообмена в соплах, и недостаточно полное экспериментальное исследование этого процесса затрудняют построение единой методики расчета. Имеется несколько методов расчетной оценки теплоотдачи в соплах, более или менее полно отражающих специфику процессов теплообмена в этих условиях. Наиболее простой метод расчета предложен Бартцем. Он основан на теории турбулентного пограничного слоя и не учитывает влияния отрицательного градиента давления на развитие пограничного слоя. В соответствии с этим методом местный коэффициент теплоотдачи определяется уравнением [c.389]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Указание. Для решения задачи воспользоваться графиками, приведенными на рис. 20.10, 20.11, 20.12 (на рисунках обозначено / — коэффициент трения L — полная длина поверхности теплообмена г — гидравлический радиус канала, характерный размер канала, входящий в число Re, принят равным 4 г — средняя температура теплоносителя — температура внутренней поверхности канала). Методику расчета теплообменника см. в книге В. М. Кэйса и А. Л. Лондона Компактные теплообменники (М.— Л., 1962). [c.304]

Первое издание книги получило высокую оценку в ряде опубликованных рецензий, и авторы книги награждены Академией наук СССР премией им. И. И. Ползунова. Однако со времени выхода его в печати появились многие новке экспериментальные и теоретические исследования, которые существенно расширили представления о механизме np0iuei 0.B гидродинамики и теплообмена при парообразовании и позволили в ряде случаев предложить более совершенные зависимости, описывающие эти процессы, и методики расчета. [c.5]

Приведенная методика расчета является приближенной и пригодна только для ориентировочных расчетов. В общем случае характер изменения температур теплоносителей не является линейным, а зависит от теплоемкостей массовых расходов i и Сг, величины поверхностй теплообмена и схемы движения теплоносителей. Поэтому для прямотока и противотока расчетные формулы будут разными. [c.450]

В данном параграфе приводится, возможно, первая попытка расчета для описанных выше локальных интенсификаторов, основанная на методике расчета кризиса теплообмена при кипении теплоносителя в гладких стержневых сборках, в которой используются подход и критерии, разработанные В. Н. Смолиным [90]. С этой целью для определения критической плотности теплового потока используется третья корреляция указанной методики расчета, предназначенная для предельного случая дисперсно-кольцевого движения, при условии, что коэффициент теплогидравлической неравноценности принимается равным единице. Наложение этого условия вызвано тем, что при наличии интенсификаторов происходит интенсивное перемешивание теплосодержания потока по поперечному сечению сборки. Вместо фактора, учитывающего расположение дистанционируюших решеток, в третью корреляцию методики расчета [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...