Углеродистая сталь Зависимость от температуры

Рис. 53. Зависимость микротвердости магниевого чугуна ( ) и углеродистой стали (i) от температуры азотирования (выдержка 1 ч)

Фиг. 140. Зависимость микротвердости магниевого чугуна (I) и углеродистой стали (2) от температуры азотирования (выдержка 1 час) [251.

Ударная вязкость стали в зависимости от температуры отпуска изменяется следующим образом. У закаленной углеродистой стали при обычном испытании на ударный изгиб вязкость сохраняется низкой вплоть до температуры отпуска 400°С, после чего начинается интенсивное повышение ударной вязкости максимум ее достигается при 600°С. В некоторых сталях (легированных) отпуск примерно при 300°С снижает ударную вязкость, которая повышается лишь при отпуске выше 450— 500°С. Явление это будет рассмотрено дальше (гл. XVI, п. 2). [c.281]

На рис. 299, а приведены механические свойства углеродистой стали 40. Кривые, приведенные на левой стороне графика, показывают свойства стали в образцах диаметром 3—5 мм в зависимости от температуры отпуска (продолжительность отпуска 1 ч). На правой стороне представлены свойства стали в центре изделия а зависимости от его диаметра (/отп = 580°С). [c.388]

Рис. 14.2. Твердость углеродистых до-эвтектоидной и заэвтектоидной сталей в зависимости от температуры отпуска (закалка с 800° С в воде

Рис. 5.6. Коэффициенты полной теплоотдачи а и лучистого теплообмена а, вертикальных листов углеродистой стали в зависимости от температуры при Г, = 273 К

На рис. 122 приведены диаграммы напряжений углеродистой стали при различных температурах, а на рис. 123 — графики зависимости предела текучести, временного сопротивления и относительного удлинения при разрыве от температуры. В интервале температур 150—250 °С временное сопротивление достигает наибольшего значения, а относительное удлинение после разрыва — [c.122]

При нагревании углеродистых сталей временное сопротивление (предел прочности) сначала повышается (до t = 390° С), потом резко снижается. Характеристики пластичности сначала уменьшаются (до t = 300" С), потом увеличиваются. На рис. 2.19, а, б, в показаны кривые зависимости от температуры механических характеристик а , характеристик пластичности фо> [c.41]

Рис. 68. Изменение механических свойств углеродистых сталей (марок 10, 40, 45, УЗ) в зависимости от температуры

Механические свойства в зависимости от температуры испытания углеродистой стали обыкновенного качества после прокатки [c.232]

Рис. 3. Зависимость пластичности углеродистой стали 20 от длительности и температуры испытания

Постоянство температуры. Наблюдения над ползучестью углеродистых и специальных сталей показали, что повыщение температуры на 1—2° С в периоде прекратившейся ползучести вызывает немедленное её возобновление, а в периоде равно мерной ползучести увеличивает её скорость в зависимости от температуры испытания и нагрузки на 5—20<>/о. Повышение температуры на 10—15°С в ряде случаев вызывает увеличение скорости крипа вдвое [37]. Кроме того, термическое изменение длины испытуемого образца за счёт колебаний температуры препятствует замерам деформаций ползучести. Доказано [1], что удлинение стального образца, вызываемое отклонением температуры испытания (500° С) только на Г, [c.55]

Изменение твёрдости стали X в зависимости от температуры отпуска показано на фиг 45 (для сравнения на том же графике приведена кривая для углеродистой стали У10). [c.447]

Фиг. 10. Ползучесть углеродистой стали Ст. 35 в зависимости от температуры и времени при напряжении 5,25 кг/мм [3].

Фиг. 47. Изменение относительного сопротивления деформированию в зависимости от температуры углеродистой и легированных сталей (Корнеев).

Фиг. 50. Изменение величины аустенитного зерна углеродистой и легированных сталей в зависимости от температуры нагрева (Корнеев и Марчуков).

Материалы для дисков. В качестве материала для дисков применяют в зависимости от температуры и напряжений в них различные сорта углеродистой и легированной стали. Диски принято разделять по условиям работы на четыре категории (табл. 5). [c.172]

На фиг. 8 приведены экспериментальные данные об удельном давлении при прокатке углеродистых и легированных сталей (см. табл. 4) с различными обжатиями в зависимости от температуры [31]. [c.884]

Рис. 2-4. Скорость коррозии углеродистой стали в открытой системе в зависимости от температуры воды.

Горячие трещины возникают в процессе первичной кристаллизации сварочной ванны по границам зерен. Трещины, выходящие на поверхность сварного швз, бывают заполнены шлаком. Следовательно, горячие трещины образуются при температуре выше 1 200° С, когда шлак еще не затвердел. При кристаллизации и охлаждении сварочной ванны вследствие усадки металла и неравномерного прогрева в металле шва возникают растягивающие напряжения. В зависимости от температуры усадка аустенитной стали и коэффициент ее линейного расширения больше этих характеристик углеродистой или низколегированной стали в 1,5—2 раза. Поэтому напряжения, возникающие при кристаллизации и охлаждении аустенитного сварного шва, также получаются выше. [c.183]

С помощью уравнений (4.36) и (4.37) определялось оптимальное значение числа ступеней в зависимости от температуры кипения в первой ступени, а затем влияние последней на переменную часть удельных приведенных затрат [72]. На рис. 4.3,а показаны зависимости переменной части удельных приведенных затрат от температуры кипения в первой ступени ДОУ с поверхностными испарителями, изготовленными из углеродистой стали (кривая /) и из нержавеющей стали (кривая 2). [c.86]

Кожухотрубчатые теплообменники типа ТН, ТК и ТП, изготовленные из углеродистой стали и предназначенные для взрывоопасной или токсичной среды, в зависимости от температуры должны допускаться в работу на пониженное давление (табл. 2.16). [c.112]

Общей закономерностью для машиностроительных материалов является повышение сопротивления усталости с понижением температуры. На рис. 16, по данным исследований [180], показаны пределы выносливости различных материалов в зависимости от температуры испытания (база 10 циклов). Как видно, существенное повышение сопротивления усталости с понижением температуры наблюдается не только для гладких образцов, но и для образцов с концентраторами напряжений. Нами были проведены испытания на усталость при температурах до —183° С образцов из мягкой углеродистой стали, хромоникелевой стали и особо твердой закаленной на мартенсит подшипниковой стали [80, 196 ]. [c.29]

Пластическая деформация вызывает уменьшение плотности металла или, что то же, увеличение его удельного объема. Пластически деформированный при резании слой не может свободно увеличиваться в объеме (этому препятствует недеформированный метал х изделия), поэтому в наружном слое проявляются напряжения сжатия, а в остальной части напряжения растяжения. Это рассуждение предполагает, что деформируемый слой не находится даже частично в состоянии ползучести. В зависимости от температуры металл может быть в упругом и пластичном состоянии. В состоянии ползучести металла силы упругости не проявляются, и деформация протекает без стремления материала к восстановлению формы. За температуру tp перехода из упругого состояния металла в пластическое можно принять 450 " С для углеродистых сталей и 550 X для легированных. [c.52]

Теплообменники типов ТН, ТК и ТП, изготовленные из углеродистой стали и предназначенные для взрывоопасного теплоносителя, в зависимости от температуры допускаются к работе только при пониженном давлении согласно [33]. При температурах теплоносителя более 400 °С необходимо применять теплообменники, изготовленные из легированной стали. [c.189]

Наиболее сильно нагреваемые элементы атмосферно-вакуумных установок первичной переработки нефти — трубчатые змеевики печей — чаще другого оборудования бывают поражены сероводородной коррозией. В результате наружного обогрева температура стенок труб выше температуры нагреваемого потока, что ускоряет коррозию. Кроме того, сырье имеет максимальную температуру как раз в печах, находящихся впереди других аппаратов в технологической цепочке атмосферного блока. Скорость коррозии углеродистой стали находится в монотонной зависимости от температуры. Если в цепочке имеются две печи, расположенные последовательно (например, печь атмосферного блока и печь вакуумного блока), то на змеевиках вакуумного блока коррозия наблюдается только в тех частях, температура которых становится выше максимальной температуры змеевиковых труб печи атмосферного блока (происходит дополнительное образование НгЗ). [c.119]

Изменения, происходящие при отпуске закалённой углеродистой стали, могут быть характеризованы (в зависимости от температуры отпуска) следующим образом [c.971]

ПРИЛОЖЕНИЕ VI КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ В вт1(м-град) И ккал/(м-ч-град) (экспериментальные данные) [c.352]

Для очистки газа от СОг применяются, помимо указанных выше, и другие поглотители, в частности, растворы аммиака. Такой очисткой пользуются при подготовке газа не только в аммиачном производстве. Так, в производстве ацетилена оборудование из углеродистой стали находится в контакте с водными растворами, содержащими 8% ЫНз и 8 или 12% СОг. Это оборудование интенсивно корродирует. В графе 2 табл. 1.33 приведены результаты лабораторных испытаний стали Ст. 3 в этих растворах в зависимости от температуры. В растворе, содержащем 8% СОг, скорость [c.53]

Рис. 13. Зависимость равновесного давления метана для углеродистой стали(РвзС) от температуры при давлениях водорода (атм) [54]

На рис. 122 приведены диаграммы напряжения углеродистой стали при различных температурах, а на рис. 123 — графики зависимости предела текучести, временного сопротивления и относительного удлинения при разрыве от температуры. В интервале температур 150—250 С временное сопротивление достигает наибольшего значения, а относительное удлинение после разрыва — наименьшего сталь, как говорят, становится синеломкой. При более высоких температурах прочность углеродистой стали быстро падает, поэтому выше 360—400 С такую сталь не применяют. [c.113]

Приведенное соотношение между скоростью газовой коррозии металлов и температурой может быть осложнено или нарушено, если с изменением температуры изменяется структура или некоторые, другие свойства металла или образующейся на нем оксидной пленки. В состав окалины углеродистых сталей в зависимости от температуры среды могут входить магнетит ГвзО , гематит Рег0з(при нагреве до 600 )ia вьюстит FeO (при нагреве выше 600 "С). [c.29]

Фиг. 43. Изменение фактической величины зерна углеродистой стали С — 0,39 /о в зависимости от температуры вагрева (Растягаев).

Пусть, например, после закалки углеродистой стали, содержащей около 1,2% С, оказалось, что в мартенсите-растворено около 0,6% С. Очевидно, что оставшаяся часть углерода оказалась нерастворепиой, т. е, связанной в виде карбида РезС. На этом основании можно сделать следующие предположения либо температура нагрева под закалку, либо выдержка при этой температуре, либо, наконец, и температура, и выдержка недостаточны для полного растворения карбидов. Изучая затем изменения состава мартенсита в зависимости от температуры, а также от выдержки, можно установить закономерность растворения карбидов и выбрать наиболее правильный режим закалки. [c.22]

Большое влияние на глубину мелкокристаллической поверхностной зоны отливки оказывает температура заливки жидкого металла. Опыты проводились на образцах (диаметр 50 мм, длина 200 мм) из нейзильбера и углеродистой стали, полученных в металлических формах с перлитным покрытием (табл. 23). В зависимости от температуры перегрева при заливке глубина мелкокристаллической зоны колеблется от 4,5 до 15 мм для нейзильбера и от 3,5 до 6 мм для углеродистой стали. Уменьшение глубины мелкокристаллической зоны при увеличении температуры заливки жидкого металла происходит в определенном интервале температур, при котором получают максимальное развитие ликвационные процессы и происходит быстрое образование плотного термодиффузионного (загрязненного примесями) слоя на фронте кристаллизации. Термодиффузионный слой блокирует рост мелкокристаллической зоны и способствует формированию столбчатых кристаллов. При дальнейшем увеличении температуры возникают мощные конвективные потоки жидкого металла, размывающие термодиффузионный слой и обеспечивающие обильное питание мелкокристаллической зоны. Особенно интенсивно эти процессы протекают при кристаллизации нейзильбера, в меньшей мере — при кристаллизации углеродистой стали (табл. 24). При увеличении металлостатического напора и скорости разливки глубина мелкокристаллической зоны в образцах из стали 35Л увеличивается (табл. 25). [c.67]

При дальнейшем снижении температур коррозия снова интенсифицируется, что можно объяснить усилением конденсации водяных паров из дымовых газов. При этом концентрация серной кислоты яа поверхности стали уменьшается. Известно, что крепкая серная кислота (концентрация свыше 05%), в противоположность разбавленной кислоте практически не агрессивна по отношению к обычной углеродистой стали. В интервале температур 60—50 С концентрация кислоты снижается до опасных пределов и скорость ко1рроз ии резко возрастает, достигая (при овоем максимуме) величины 80 г/ч на 1 м поверхности, подвергающейся коррозии. Затем при дальнейшем снижении температуры скорость коррозии также постепенно уменьшается. Область зависимости интенсивности коррозии от концентрации серной кислоты, по-видим ому, и соответствует зоне температур поверхности нагрева от t-p +2Б и иже. [c.222]

Указанные в табл. 6-2 показатели шиповых экранов близки к рекомендациям в руководящих указаниях для проектирования шиповых экранов, хотя и более дифференцированы в отношении применения различной плотности шипования в зависимости от температуры факела. Из табл. 6-2 вытекает, что при правильно выбранной плотности шипования и длине шипов для экранов с давлением 110—140 ат можно применять шипы из углеродистой стали для топочных устройств с относительно невысокой температурой факела (до 1 550- 1 600°С). Для более напряженных камер горения желательно применение шипов из слаболегированной стали 12Х1МФ. [c.213]

Фиг. 13-10. Пароводяна коррозия углеродистой стали в зависимости от температуры.

Коррозия начинается с поверхности металла и при дальнейшем развитии этого процесса, как правило, распространяется вглубь. Металл при этом может частично или полностью растворяться или же могут образоваться продукты коррозии в виде тонких нерастворимых плёнок, которые препятствуют дальнейшему а. рессивному влиянию среды (например, коррозия высоколегированных коррозионностойких сталей в воде и атмосфере). Могут образовываться также осадки на металле в виде оксидов и гидроксидов металла (например, ржавчина при коррозии углеродистой стали во влажной атмосфере, гидрат окисла цинка при коррозии цинка в воде, окалина при высокотемпературной коррозии стали в отсутствие влаги и т.д.). При этом под окалиной принято понимать толстые (видимые), более 5000 ангстрем, продукты в основном высокотемпературного окисления, образующиеся на поверхности стали и некоторых других сплавов при взаимодействии со средой, содержащей кислород, в отсутствие влаги. Для железа, в зависимости от температуры окисления окалина состоит в основном из FeO (вюстиг), (гематит), Fefi (магнетит) или их сочетаний. [c.8]

Температуру закалки (рие. 3.8, а) выбирают в зависимости от температуры критических точек с учетом химического состава сталей. Для углеродистых сталей температура закалки определяется по левой нижней части диаграммы Fe—Fej . В зависимости от температуры нагрева закалка бывает полной и неполной. При полной закалке изделия нагревают на 30. 50 Свыше линии с, а при йеио/зной —на 30...50 Свыше линии Ас . Перегрев выше указанных температур приводит к ухудшению структуры углеродистых сталей из-за роста аустенитного зерна. Для легированных сталей, содержащих специальные карбиды, нагрев ведут на 150...250 С выше критических точек для полного растворения карбидов перед закалкой. [c.51]

Рис. 17. Изменение услойного предела выносливости углеродистой и теплоустойчивых ферритных сталей в зависимости от температуры испытания (гладкие образцы после улучшении)

Допускаемые напряжения в квазихрупких состояниях определяют по выражениям (5.23), (5.24), (5.25) и (5.42), имея в виду существование в ряде случаев сильных температурных зависимостей 0кр> как это, например, следует из данных, приведенных на рис. 21 для стали 22К или рис. 22 для мягкой углеродистой стали. При столь резком падении значения К с и бк со снижением температуры следует основываться на минимальных значениях, соответствующих закритической области, например, Ki = ЮО кгс/мм / для стали 22К. Для более легированных и менее хладноломких сталей крутизна температурных зависимостей уменьшается особенно для больших сечений (см. рис. 20), и в этом случае мсгут устанавливаться допускаемые напряжения в закритической области в зависимости от температуры и исходных дефектов. Величина принимаемого при этом запаса прочности должна также отражать достоверность определения критических и эксплуатационных температур в связи с крутизной температурных зависимостей характе- [c.248]

Рис. 25.3. Скорость коррозии углеродистой стали в зависимости от температуры стенки при сжигании мазута (а) и от концентрации Н2804 в пленке росы (б)

СТЦО эффективно осуществлять, определяя и анализируя значения ударной, вязкости. Увеличение числа термоциклов приводит к тому, что ударная вязкость вначале растет, а после 5—6 циклов остается практически неизменной (рис. 3.2). Результаты испытаний сталей марок 30, 40 и 60 на ударную вязкo tь при различном числе циклов СТЦО по режиму ускоренных печных нагревов и охлаждений на воздухе вблизи точки Ал представлены в табл. 3.2. Из данных таблицы видно, что оптимальное число циклов для всех исследованных сталей при данном способе СТЦО как по механическим свойствам, так и по структуре (см. рис. 2.12), равно 5—6. Увеличение ударной вязкости в peзyльтaтie СТЦО сталей смещает порог хладноломкости в область отрицательных температур. Проведенные эксперименты показали [221], что хладностойкость углеродистых сталей, обработанных по режиму СТЦО, выше, чем у норма-лизованных сталей. На рис. 3.3 показана зависимость ударной вязкости стали 40 от температуры испытаний. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...