Общая характеристика погрешностей размеров

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОГРЕШНОСТЕЙ РАЗМЕРОВ [c.23]

Формулы (11.191) и (11.192) представляют собой соответственно общие выражения математического ожидания и дисперсии погрешностей размеров и формы в поперечном и продольном сечениях партии деталей. Математическое ожидание (11.191) характеризует систематическое изменение по углу поворота и осевой координате текущего размера, а дисперсия (11.192) является характеристикой рассеивания текущих размеров от их средних значений. [c.430]

В соответствии с таблицей получены формулы для размера и формы. Как видно из таблицы, к характеристике погрешности формы можно прийти исходя из двух частных совокупностей (или условных распределений) — реализации случайной функции по углу поворота или по номерам деталей в порядке их обработки. Для того чтобы образовать частные совокупности, удобные для статистической обработки, необходимо совместить начало реализаций по одному из параметров, т. е. один из параметров зафиксировать. Рассеивание измеренных данных при этом обусловливается вторым из параметров. Для шлифованных поверхностей деталей невозможно зафиксировать по углу поворота общие в пределах партии точки поверхности (например, нулевую фазу). Поэтому рассматривались реализации не по номерам деталей в порядке их обработки, а по углу поворота. [c.508]

Для каждой конкретной технологической операции целесообразно выявлять наиболее эффективные возможности повышения точности. Подобный анализ может носить комплексный характер, если исследованию подвергают не отдельные операции, а процесс в целом. Проектируемый процесс рассчитывают в несколько этапов. При этом 1) подробно анализируют технологический процесс по всем основным операциям и переходам для выявления первичных погрешностей, вызываемых отдельными технологическими факторами 2) устанавливают первичные погрешности и их влияние на точность выдерживаемых размеров и другие точностные характеристики обрабатываемой заготовки 3) суммируют первичные погрешности для определения общей (результативной) погрешности обработки по каждой операции 4) выявляют возможности устранения, уменьшения или взаимной компенсации первичных погрешностей. В результате этого намечают конкретные мероприятия по повышению точности выполнения отдельных промежуточных или финишных операций. [c.109]

Требования, предъявляемые к точности восстановления вектора напряжений, диктуются характером конкретного исследования. В одном случае необходимо определить распределение вектора напряжений на поверхности L возможно более точно, в другом достаточно ограничиться его интегральными характеристиками. В связи с этим необходимо отметить одно важное обстоятельство. Размер и местоположение фрагмента поверхности S, а также требования точности являются весьма существенными факторами при выборе области, в которой возможна процедура эффективного восстановления напряженного состояния. Является очевидным, что такой выбор предопределяется некоторой взаимной чувствительностью зоны измерений и зоны неизвестных реакций, подлежащих определению. Под этим мы понимаем следующую, несколько неопределенную, количественную оценку любое статически эквивалентное изменение характера распределения вектора напряжений на поверхности L должно вызывать изменение напряжений на S того же порядка. Исходя из этого и сообразуясь с положениями принципа Сен-Венана, можно дать общую рекомендацию по выбору эффективной зоны исследования для того чтобы погрешность восстановления вектора напряжений была одного порядка, что и погрешность измеряемых величин на S, дааметр объема V должен иметь один порядок с диаметром фрагмента поверхности S. Кроме того, как правило, [c.71]

При определении основной погрешности прибор взаимодействует с мерой, имеющей нормированные информативные (срединная длина, плоскопараллельность концевых мер длины и т. п.) и неинформативные (габаритные размеры, общая форма, материал, электрическое сопротивление, теплоемкость и др.) характеристики, а при рабочих измерениях параметры неинформативных свойств объектов распределяются в некотором достаточно широком диапазоне значений. При линейных измерениях это связано с разнообразием формы, материала, взаимного расположения объекта и элементов прибора. [c.22]

Технические характеристики задаются интервалом размера в общем диапазоне до 10000 мм. Погрешность измерения на машинах методом сравнения с мерой размеров до 500 мм от 0,4 до 2 мкм. При измерении методом непосредственной оценки, т. е. с использованием всех шкал, погрешность измерения при рекомендуемых условиях составляет от 1 до 20 мкм. [c.415]

Таблицы суммарных погрешностей обработки обычно строят в зависимости от размеров обрабатываемых деталей. Чем больше размеры деталей, тем больше суммарная погрешность обработки. Нередко эту зависимость без достаточного обоснования берут по тому же закону, как и для таблиц допусков по ОСТу. В действительности она в ряде случаев выражена значительно слабее, а порой и совсем отсутствует (см. стр. 337). Подобные таблицы не отражают условий построения технологического процесса, поэтому их можно использовать для приближенной оценки точности обработки при проектировании станочных операций и самой общей сравнительной характеристики технологических методов. [c.20]

Время исправления исходных погрешностей формы сокращается также с повышением режущей способности круга, которую количественно можно оценить объемом металла, снимаемым в единицу времени и приходящимся на 1 кГ радиального усилия, прижимающего круг к детали. Среднее значение для режущей способности круга, отнесенное к 1 мм высоты круга, равно 200 мм Ым кГ. Режущая способность круга возрастает с увеличением продольной подачи при правке, окружной скорости круга, удельной интенсивности съема металла и с уменьшением твердости шлифовального круга. Режущая способность круга снижается за период его стойкости между правками. Период стойкости круга между правками для получистового шлифования возрастает со снижением режима шлифования (подач v , а t) и увеличением скорости вращения круга (у )- Кроме того период стойкости зависит от размеров обрабатываемой поверхности, свойств обрабатываемого металла, размеров и характеристики круга, режима и средств правки круга и состава рабочей жидкости. На шлифовальных станках автоматического действия для стабилизации режущей способности кругов последние не доводятся до полного притупления, а правятся часто — после каждой или нескольких деталей. При этом правка может быть выполнена за одинарный или двойной ход со съемом абразивного слоя в пределах 0,025—0,03 мм. Таким образом, как общий расход кругов,так и расход алмазного инструмента для правки не только не увеличиваются, но во многих случаях снижаются. [c.390]

При измерении заготовки штангенциркулем возникают следующие погрешности, зависящие от характеристики прибора и контролируемого размера (табл. 6). Понятно, что погрешность измерения войдет в общую погрешность обработки и может существенно повлиять на точность обработанных деталей. [c.38]

Отклонения величины шага намотки могут вызвать значительные погрешности характеристики потенциометров. Величину шага иа.мотки рассчитывают, ис.ходя из общего сопротивления намоточного провода размеров каркаса и сопротивления одного метра проволоки Так как [c.141]

Понятие о точности и производственных погрешностях. Общая характеристика. погрешностей изготовления деталей и сборки машин. Способы автоматического и индивидуального получения заданныл размеров. [c.27]

Надежность и высокое качество проектов радиационной защиты ядерно-технических установок прямо зависят от качества моделей расчетов их адекватности реальным условиям и надежности константного обеспечения. Эти свойства расчетных моделей могут быть проверены только в результате измерений наиболее общей характеристики поля излучения за макетом радиационной защиты — спектра излучения в необходимом энергетическом интервале, обработанном по методике, дающей возможность вычислить погрешности восстановления спектра, а также погрешность определения любого линейного функционала от спектра. Для измерений спектра в области энергий нейтронов от 0,4—1 до 10— 5 МэВ в настоящее время применяют сцинтилляционный спектрометр быстрых нейтронов с кристаллом стильбена различных размеров и электронной схемой дискриминации импульсов от Y-фона по фронту нарастания импульсов. При измерении и обработке (восстановлении) спектра из измеренных амплитудных распределений возникают погрешности, обусловленные методикой эксперимента (неправильный учет фона, различных поправок и т. п.), применяемым методом обработки, а также статистические погрешности. Здесь описываются алгоритмы и программа восстановления спектров быстрых нейтронов и вычисления статистических погрешностей, вызванных статистикой отсчетов в каналах анализатора и нестабильностью регистрирующей аппаратуры спектрометра, приводящей к нестабильности энергетической шкалы анализатора импульсов. Проверку использованных алгоритмов и программы обработки проводили при измерении спектра быстрых нейтронов, образующихся при спонтанном распаде f. Этот спектр хорошо известен по результатам многочисленных экспериментов с использованием различных методик и является своеобразным международным стандартом . Измерения и обработки результатов проводили на измерительно-вычислительном комплексе (мини-ЭВМ 328 [c.328]

Техническая характеристика пределы нагружения при растяжении образца 15000 МН (1500 кгс) скорость вращения образца 3000 об/мин погрешность определения напряжения образца диаметром 7,5 мм 5 МН/м ( 0,5 кгс/мм ) погрешность воспроизведения силы растяжения образца 150 МН (15 кгс) размеры образца, мм диаметр рабочей части 5—7,5 длина 144 температура нагрева рабочей части образца 100—ПООХ нестабильность температуры нагрева 10°С общая мощность установки 5,2 кВт габаритные размеры 2500X840X1800 мм масса lOl r. [c.152]

Техническая характеристика амплитуда колебаний образцов О—36 мм частота колебаний образцов 50 Гц погрешность измерения амплитуды колебаний образца 0,05 мм эксцентриситет кривошипно-шатунного привода О—12 мм напряжение изгиба образца 0—60 кгс/мм размеры образца, мм диаметр рабочей части 5 мм, длина 150 мм температура нагрева рабочей части образца 400—1100°С нестабильность температуры нагрева ilO количество одновременно нагреваемых образцов 1—6 расходы воды на охлаждение 0,8—1,2 mV4 общая мощность машины 33,6 кВт габаритные размеры 3625X2750X1800 мм масса 2850 кг. [c.152]

В настоящей главе рассматриваются вопросы токарной обработки с продольной подачей при автоматическом получении размеров, вытекающие из общих принципов и положений по расчету, вероятностных характеристик и построению кривых распределений погрешностей производственных процессов в целом, разработанных в отделе теории вероятностей МИАН СССР под руководством Н. А. Бородачева. Эти вопросы кратко излагаются в такой последовательности, чтобы можно было путем перехода от простых моделей к более сложным моделям образования суммарных погрешностей проследить за изменением характеристик и законов распределений на примере токарной обработки с продольной подачей. [c.453]

Значимое различие между общим средним (с) межлабораторной аттестации и средним результатом с ) исследований в организации-разработчике исключает возможность выпуска СО высшей точности без выявления и устранения причин этогр различия. Наоборот, совпадение (в пределах допускаемой погрешности) величин с и может рассматриваться как подтверждение, во-первых, достоверности общего среднего межлабораторного эксперимента и, во-вторых, возможности метрологически корректного воспроизведения этого общего среднего, выступающего в качестве аттестованной характеристики СО, выбранной разработчиком методикой как при проведении дальнейших йс-следсваний СО высшей точности, так и при передаче размера концентрации подчиненным СО. [c.90]

В производственных условиях перед контролером часто возникает вопрос о возможности применения того или иного ш,упового прибора для измерения шероховатости поверхности изделий из мягких материалов. Профилометрам и профилографам присущи определенные погрешности, объясняемые природой контактного метода измерений. Основными пара-.метрами прибора, которые в первую очередь определяют величину искажений при ощупывании поверхности, являются, как указывалось выше, радиус закругления щупа г и усилие Р. Если радиус закругления иглы. можно рассматривать на определенном отрезке времени как величину постоянную для данного прибора, то измерительное усилие, в зависимости от динамических характеристик ощупывающей системы, скорости ощупывания и характера профиля контролируемой поверхности, может сильно изменяться- Это обстоятельство учитывается при конструировании приборов, В современных профилометрах и профилографах, благодаря рациональной конструкции датчиков, а также уменьшению скорости ощупывания добиваются значительного снижения доли динамической составляющей Р,) в общей величине усилия Р. Если радиус закругления иглы у большинства профилометров принят равным 10—15 мк. то измерительное усилие колеблется в весьма широких пределах и достигает в некоторых конструкциях 1—2 гс. Естественно, что при таких уси- лиях на поверхности контролируемого изде.лия, в зависимости от меха нических свойств, и в первую очередь, от твердости материала, будут оставаться более или менее глубокие царапины. Царапание, как следует из анализа, приводимого в главе VI, может по-разному сказаться на показаниях щуповых приборов. Когда размеры впадин велики по сравнению с размерами щупа (при пологом профиле с большим шагом неровностей), а перепад усилия ощупывания на дне впадины и на выступе характеризуется небольшой величиной, погрешности измерения незначительны. При узких микронеровностях, вследствие различных условий деформаций материала на гребешке и во впадине, происходит сглаживание профиля и соответствующее уменьшение измеренной высоты. Это уменьшение тем значительней, чем мягче материал контролируемого изделия и чище его поверхность. На фиг. 115 схематически показаны общие соотношения мелкду данными, получающимися при ощупывании, поверхности иглами с радиусами закруглений г= 10 мк при измерительных усилиях — 2 с С и показаниями оптических бесконтактных приборов. По оси абсцисс графика отложены классы чистоты, установленные с помощью оптических приборов по оси ординат — классы, получающиеся при ощупывании иглами, имеющими указанные выше г и Р. Кривая Т относится к теоретической поверхности абсолютно твердого тела с весь ма пологими неровностями кривая Л4 —- к поверхности изделий с твердостью Ял <20 кгс1мм и углом раскрытия впадин 100°. Между этими двумя кривыми располагаются кривые, относящиеся к поверхностям изделий из стали (С), бронзы (б) и т. п. При контроле профилометрами, имеющими значительные усилия ощупывания чистых поверх- [c.154]

Размер йзменяющегоёя звена можно представить в виде суммы величин, одна из которых обусловлена погрешностями изготовления и характеризует звено на момент сборки, другая — действием эксплуатационных факторов и характеризует звено после периода эксплуатации /. В общем случае скорость изменения звена является случайным процессом. Характеристики процесса (корреляционная функция Кт t, t ), математическое ожидание О ) можно определить по экспериментальным данным [14 ] и использовать при расчете характеристик замыкающего звена. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...