Импульс — Фронт нарастания

Импульсы ударов с приращением скорости называют односторонними, если за время удара а (/) сохраняет знак. В описании односторонних импульсов различают фронт нарастания и фронт спада (или срез) импульса с длительностями соответственно и х . Так, импульсы, приведенные на рис. 2, а, б, д, имеют вертикальный фронт нарастания (Т1 = 0) для импульса по рис. 2, г длительность Т1 равна т/2. [c.267]

Импульс — Фронт нарастания 267 [c.454]

Треугольный (пилообразный) ударный импульс с временем нарастания (длительность фронта), равным б мсек, амплитудой ЮОё и длительностью участка спада в пределах I—5 мсек получил в США широкое применение в технических условиях на испытания оборудования управляемых снарядов, [c.82]

Непрерывные тоны Тональные импульсы с различной частотой и фронтом нарастания амплитуды сигнала Шумовые сигналы Короткие звуковые щелчки Речь [c.370]

Естественным способом расшифровки для получения толщины стенки или производной от нее измеряемой величины является прямое измерение промежутка между двумя отметками времени. Первая отметка времени пуск , как правило, задается посылаемым импульсом или входным отражением (эхо-импульсом), вторая отметка стоп поступает от задней стенки контролируемого изделия. Чем точнее удается получить эти отметки времени, тем точнее и измеряется толщина стенки. Однако точные отметки времени при меняющихся амплитудах эхо-сигналов могут быть получены только при крутых фронтах нарастания импульсов в свою очередь это означает, что нужны высокие частоты и широкополосные усилители. [c.268]

Л. н. к. с не лазерной накачкой работают в импульсном режиме с длительностью излучения до 10 мкс. Для накачки используются коаксиальные или трубчатые импульсные лампы с крутым фронтом нарастания импульса. При накачке стандартными трубчатыми лампами (длительность фронта Тф 10 мкс) энергия излучения 10 Дж, а кпд 1% в случае спец. ламп накачки получены импульсы с энергией в неск. сотен Дж. При частоте повторения 200— 300 Гц и ламповой накачке мощность излучения > 100 Вт (для родамина, X 580 нм). При длительности разряда ламп накачки < 1 мкс область перестройки спектра 340—960 нм. В случае более длит, импульсов накачки ( 10 мкс) область перестройки сужается (400—700 нм). [c.342]

Крутой фронт импульса накачки при разрядке емкостного или индуктивного накопителя энергии необходим для полупроводниковых и газовых лазерных излучателей. Однако быстрое нарастание разрядного тока существенно уменьшает срок службы ламп накачки твердотельных излучателей. [c.36]

Одним из основных путей повышения КПД и мощности излучения ЛПМ является улучшение условий накачки (возбуждения) активной среды АЭ. Улучшенные условия возбуждения достигаются при повышении амплитуды напряжения и разрядного тока в АЭ, уменьшении полной длительности и длительности фронта импульсов тока и соответственно увеличении скорости нарастания (крутизны) тока. Эти характеристики импульсов возбуждения существенно зависят от исполнения электрической схемы высоковольтного модулятора (генератора) наносекундных импульсов накачки источника питания. [c.73]

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

При применении схемы трансформаторного увеличения напряжения с коэффициентом трансформации 2,5 и с двумя магнитными звеньями сжатия при давлении неона 250 мм рт. ст. в АЭ ГЛ-201 и ЧПИ 8 кГц была получена мощность излучения 30 Вт. При этом амплитуда напряжения на АЭ составляла 30 кВ, длительность фронта импульсов тока — 50 НС при общей длительности 130 НС, амплитуда тока — 460 А и скорость нарастания тока — 9 А/нс (рис. 3.7). [c.84]

В работах [130, 131] приведены зависимости средней мощности излучения лазерной системы ЗГ - УМ от временной расстройки его каналов. При отставании импульса излучения ЗГ от импульса УМ примерно на 25 не имело место полное поглощение, а при опережении на 25 НС — частичное поглощение сигнала ЗГ. То обстоятельство, что при отставании импульса ЗГ от импульса УМ наступает момент полного поглощения, свидетельствует о наличии высокой концентрации атомов меди с заселенными метастабильными уровнями, возникающими на спаде импульсов тока. Частичное поглощение, наблюдаемое и при опережении импульса ЗГ на 25 не, показывает также, что существует достаточное количество атомов меди с заселенными метастабильными уровнями и на фронте импульсов тока, т. е. в начальный момент его развития. Поэтому можно сделать вывод, что для уменьшения степени заселенности метастабильных уровней на фронте импульса тока, т. е. для достижения высоких мощностей излучения и КПД, необходимо формирование импульсов тока с крутым (а не пологим) начальным фронтом. Для примера были рассмотрены осциллограммы импульсов тока и излучения АЭ ГЛ-201 с прямой схемой возбуждения модулятора накачки и со схемой удвоения напряжения. В случае прямой схемы средняя скорость нарастания тока на фронте импульса составляла 2- 10 А/с при общей длительности 300 не, при использовании схемы удвоения напряжения — 5 10 А/с при [c.161]

Снижение мощности излучения и КПД (до 40%) при увеличении давления неона от 40 до 760 мм рт. ст. связано преимущественно со снижением мощности излучения на зеленой линии (Л = 0,51 мкм) из-за ухудшения условий накачки. При давлениях неона близких к атмосферному для получения мощности излучения, соизмеримой с мощностью при низких давлениях, напряженность в межэлектродном газоразрядном промежутке АЭ должна быть не менее 30 кВ/м, чтобы формировались импульсы тока с длительностью фронта не более 50 не и скоростью нарастания более 4 10 А/с. Например, при атмосферном давлении и напряжении на АЭ ГЛ-201 28 кВ мощность излучения составила 26 Вт, что лишь на 1 Вт меньше, чем при давлении 250 мм рт. ст. [c.280]

Время нарастания фронта падающего импульса по измерениям с помощью датчиков падающего импульса составляло примерно 2025 мкс. Однако из-за дисперсии импульса во время его прохождения по образцу время нарастания к моменту достижения импульсом сечения с трещиной было 35 ч- 40 мкс. Так как разрушение образца происходило за время 20 25 мкс, ясно, что начало разрушения имело место на переднем фронте импульса. [c.160]

Критериальные условия и вероятность пробоя. Критериальный параметр Ak=U/t (см. раздел 1.1), соответствующий равновероятности пробоя в параллельной системе сред и численно равный крутизне фронта косоугольного импульса напряжения, в значительной степени определяется тремя главными факторами видом горной породы, видом oкpyжiaющeй частицу разрушаемого материала внешней среды, формой импульса напряжения. В меньшей степени Ак зависит от геометрии электродов, величины разрядного промежутка и соотношения размеров разрядного промежутка и разрушаемого твердого тела. Особо отметим роль внешней среды. Важнейшей функцией среды является ограничение возможности развития разряда по поверхности материала, чем создаются благоприятные возможности для внедрения разряда в толщу твердого тела. Чем выше диэлектрические свойства внешней среды, тем проще реализуется процесс внедрения разряда в твердое тело. Наиболее предпочтительными в этом отношении являются минеральные масла и наиболее доступным является дизельное топливо как наиболее дешевое. В меньшей степени, но все же достаточно эффективно процесс реализуется и в воде. При более жестких условиях внедрение разряда в твердое тело достижимо также в вакууме, газовой или парогазовой среде. С ухудшением диэлектрических свойств точка равнопрочности сравниваемых сред смещается влево и численное значение критериального параметра Ак увеличивается. На импульсах с линейным нарастанием напря)кения (импульсы косоугольной формы) критериальный параметр Ак тождественен крутизне фронта импульса напряжения, и на основе обширного материала по электрической прочности различных горных пород оценка Ак имеет значения 200-500 кВ/мкс для системы горная порода - минеральные масла и 2000-3000 кВ/мкс для системы горная порода - вода . Применение данного критерия правомочно в достаточно широком диапазоне разрядных промежутков 10" -10 м и для геометрии электродов, свойственных технологическим устройствам разрушения пород. При другой форме импульсов напряжения параметр Ак корректируется коэффициентом, учитывающим форму импульса, в частности, на импульсах напряжения прямоугольной формы с наносекундным фронтом снижается на 20-30%. [c.35]

Надежность и высокое качество проектов радиационной защиты ядерно-технических установок прямо зависят от качества моделей расчетов их адекватности реальным условиям и надежности константного обеспечения. Эти свойства расчетных моделей могут быть проверены только в результате измерений наиболее общей характеристики поля излучения за макетом радиационной защиты — спектра излучения в необходимом энергетическом интервале, обработанном по методике, дающей возможность вычислить погрешности восстановления спектра, а также погрешность определения любого линейного функционала от спектра. Для измерений спектра в области энергий нейтронов от 0,4—1 до 10— 5 МэВ в настоящее время применяют сцинтилляционный спектрометр быстрых нейтронов с кристаллом стильбена различных размеров и электронной схемой дискриминации импульсов от Y-фона по фронту нарастания импульсов. При измерении и обработке (восстановлении) спектра из измеренных амплитудных распределений возникают погрешности, обусловленные методикой эксперимента (неправильный учет фона, различных поправок и т. п.), применяемым методом обработки, а также статистические погрешности. Здесь описываются алгоритмы и программа восстановления спектров быстрых нейтронов и вычисления статистических погрешностей, вызванных статистикой отсчетов в каналах анализатора и нестабильностью регистрирующей аппаратуры спектрометра, приводящей к нестабильности энергетической шкалы анализатора импульсов. Проверку использованных алгоритмов и программы обработки проводили при измерении спектра быстрых нейтронов, образующихся при спонтанном распаде f. Этот спектр хорошо известен по результатам многочисленных экспериментов с использованием различных методик и является своеобразным международным стандартом . Измерения и обработки результатов проводили на измерительно-вычислительном комплексе (мини-ЭВМ 328 [c.328]

Гамма-излученне Солнца регистрируется совр. приборами только во время вспышек (уровень у-излучения спокойного С. слишком низок). Зарегистрировано 140 солнечных вспышек, сопровождающихся эмиссией измеримых потоков у-кваптов с энергией более 300 кэВ. Для 100 вспышек изм ен энергетич. спектр у-излуче-ния и в 50 случаях обнаружены ядерные у-линин. По длительности фронта (нарастания) и спада импульсов у-иалучения вспышки удаётся разделить на импульсные (общая длительность не более 1 мин при длительности фронта и спада отд. импульсов неск. секунд) и постепенные (до 10—20 мин н неск. десятков секунд соответственно). [c.597]

Модуляторы лазерного излучения. В работе [43] описан модулятор лазерного излучения, изготовленный на основе монокристалла НБС состава х = 0,5. При этом отмечается, что кри)в1аллы с ж = 0,25 для этих целей неприменимы вслед ствие высокого значения диэлектрической нроницаетсти е. Для модулятора использовался монокристалл НБС размерами 0,3 X 0,4 X 10 мм с большим размером вдоль оси х. Кристалл имел емкость 20 пФ и включался в 50-омную широкополосную согласующую схему. Отраженная мощность была менее 1% вплоть до 300 МГц, импульсы напряжения имели фронт нарастания до 3 НС и быстрый спад. Управляющее напряжение для длины волны света % = 0,633 мкм составляло 22 В. Отношение интенсивности прошедшего света к поглощенному составляло 15 дб. Диаметр лазерного пучка на поверхности кристалла имел величину 0,1 мм. [c.122]

Импульсное возбуждение с малым фронтом нарастания. Импульсные разряды короткой длительности используются в основном для возбуждения газовых лазеров на самоограниченных переходах. В таких разрядах время нарастания импульса тока должно быть сравнимо с радиационным временем жизни верхнего лазерного уровня. Только в этом случае возможно достижение инверсной населенности в разряде Плотность тока в максимуме импульса, необходимая для создания инверсии, оказывается порядка сотен и тысяч ампер на квадратный сантиметр. Условия возбуждения в разряде зависят от потерь энергии в единицу времени, давления газа, напряженности пробоя в газе, геометрии электродов и их расположения. [c.673]

Поглощение излучения в этом случае происходит лишь в переходной стадии, на фронте импульса, по мере нарастания внешнего поля от исходной нулевой напряженности до критической напряженности ,р "(mldm , на стадии, когда релаксация воз- уждеиных атомов носит спонтанный характер. Поглощение фо- [c.185]

Иллюстрацией к сказанному служит схема частотомера, разработанного Б. А. Казначеевым (рис. 75) [56]. Здесь входной сигнал бесконтактного первичного преобразователя поступает через усилитель на амплитудный дискриминатор, где его напряжение преобразуется в прямоугольное с крутыми фронтами нарастания и спада. После дифференцирования этого напряжения образуются серии положительных и отрицательных импульсов, любая из которых может быть использована для запуска триггера. Выходное напряжение триггера имеет постоянную скважность (1 2), что обеспечивает независимость показаний прибора от колебаний длительности зарядного промежутка времени. [c.246]

Импульсные трансформаторы. Они нашли широкое применение в электронных системах электропоезда ЭР22В, предназначены для преобразования импульсов тока и напряжения. Эти трансформаторы отличаются прямоугольной кривой намагничивания. Как входные, так и выходные импульсы обладают крутыми фронтами нарастания и спада, а следовательно, содержат высокочастотные гармонические составляющие, вызывающие появление паразитных емкостей между обмотками и между витками внутри каждой обмотки, а также паразитных индуктивностей (индуктивностей рассеяния), ухудшающих работу трансформатора на высоких частотах. Для снижения влияния этих гармоник применяют тороидальные сердечники и высококачественную изоляцию между витками и обмотками. [c.233]

На рис. 5 приводится осциллограмма передней части импульса от ударной волны в воздухе, полученная на развертке 50—60 мксек. На осцилограм ме хорошо виден фронт нарастания импульса, плоская часть небольшой протяженности и начало медленного спада. Отношение полезного сигнала к шумовому фону фотоэлектронного умножителя было велико и позволяло проводить усреднение по шумам. Это хорошо видно из рис. 5—7. Очень важной характеристикой процессов, происходящих при сжатии светящегося газа ударной волной, является отношение амплитуды исследуемого импульса к начальному уровню интенсивности непосредственно перед приходом ударной волны. Это отношегние измерялось по осциллограммам (рис. 5 и 6, а). Прямая линия с метками времени являлась нулевой линией для измерения начальной интенсивности /о и амплитуды импульса 1. Ввиду того, что амплитудно-частотная характеристика ИО-4 ограничена по уровню 0,7 частотой 20 гц, низкочастотные составляющие импульса, характеризующие затухание свечения, передавались со значительными искажениями. Это приводило к большой ошибке при измерении /о. По этой причине результаты измерений отношения интенсивностей /1//0 в настоящей работе не приводятся. Для точного измерения /о необходимо использовать осциллограф с усилителем постоянного тока. [c.145]

Было замечено, что протяженность переднего фронта импульса, образующегося при сжатии светящегося газа ударной волной, зависит от скорости ударной волны. Наличие фронта нарастания и ясно выраженная плоская часть импульса позволили провести измерения протяженности фронта в зависимости от скорости ударной волны в воздухе. Измерения были проведены в воздухе при давлении р=3- -4 Ю- жж рт. ст. Вопрос о соответствии формы фронта наблюдаемого импульса форме фронта ударной волны остается открытым ввиду неизученности механизма послесвечения. Можно лишь предположить, основываясь на экспериментальных исследованиях послесвечения в азоте, что возра стание интенсивности свечения при сжатии газа зависит в большей мере от возрастания плотности и в меньшей мере от роста температуры. Несколькими авторами была измерена зависимость интенсивности свечения от плотности и температуры в активном азоте [8—10]. Большинство измерений приводит к кубической зависимости интенсивности от плотности / е . Зависимость интенсивности свечения от температуры была получена Рэлеем и выражалась как Измерений аналогичных зависимостей в случае кратковременных послесвечений для других газов, судя по литературе, не проводилось. На рис. 6 при- [c.145]

На рис. 1.7 показана схема КМ, в разрядную цель которой включен либо дроссель с воздушным зазором в магнитопроводе, либо транзистор. В начале разряда батареи конденсаторов Сн на первичную обмотку трансформатора ТС ток нарастает относительно медленно вследствие большого индуктивного сопротивления дросселя Ь. После насыщения магнитопровода сопротивление дросселя L резко уменьшается и крутизна фронта нарастания тока увеличивается. Регулирование формы фронта импульса осуществляется изменением воздушного зазора и числа витков обмотки дросселя. Применение дросселя обеспечивает в основном сдвиг максимума тока относительно момента его включения. Для специальных КМ с узким диапазоном изменения сварочного тока схема вполне применима и дает неплохие результаты для универсальных КМ с широким диапазоном регулирования сварочного тока применение схемы нецелесообразно из-за сложности изготовления и настройки в процессе эксплуатации дросселя Ь. Транзи- [c.24]

При помощи описываемого устройства дефекты можно локализовать следующим образом. Эхо-импульс от дефекта, как обычно, доводится до максимальной амплитуды смещением искателя. Фронт нарастания этого эхо-импуль-са сразу же дает на поперечном сечении листа, нарисованном на локализационной шкале, глубину дефекта от поверхности листа. Кроме того, по локализационной шкале отсчитывают расстояние между проекциями эхо-импуль-> сов в миллиметрах, переносят это значение на линейку расстояний на наклонном искателе и по полученным даииым находят положение дефекта иа образце. Если место дефекта при таком переносе оказывается в сварном шве,, то таким путем можно узнать его боковое положение в шве, а по локализационной шкале можно отсчитать положение по глубине. Можио также непосредственно распознать и дефекты за пределами сварного шва, например,, включения в листе. [c.529]

Основные технические характеристики комплекса приведены ниже. Исследуемый сигнал аналоговый. Диапазон измеряемых ударных ускорений 10—10 - м-с 2. Форма ударного импульса полусинусоидальная, трапецеидальная, пилообразная, произвольная. В режиме испытаний одиночными ударными воздействиями производится регистрация и анализ только по одному из каналов комплекса одного импульса с длительностью действия 160—400 мс. В режиме испытаний малыми сериями ударных воздействий производится одновременная регистрация одного — четырех импульсных сигналов, поступающих по всем каналам комплекса или любому их сочетанию. Длительность действия ударных импульсов 1,25—400 мс. В режиме испытаний большими последовательностями ударных нагружений число регистрируемых ударных импульсов 10—35 ООО. Сигналы регистрируются полюбому каналу комплекса. В режиме испытания виброудар-ными воздействиями регистрация ведется только по одному из каналов. Обработке подлежат следующие ха-рактеристики виброударного сигнала время нарастания ускорения до максимального значения 0,7—100 мс. Длительность фронта максимального импульса 175 МКС — 10 мс. Комплекс предусматривает документирование входных данных и результатов анализа в каждом режиме испытаний в виде протоколов, а также на перфоленте и магнитной лепте для долговременного хранения. [c.360]

Увеличение крутизны импульса напряжения путем уменьшения индуктивности разрядного контура приводит к возрастанию вероятности внедрения канала разряда и увеличению выхода тонких классов при единичном воздействии. Для расширения диапазона изменения крутизны нарастания импульса напряжения использована схема компенсации индуктивности разрядного контура /64/, что позволяло изменять крутизну нарастания напряжения в предпробивной стадии развития разряда, а на степень разрушения влияла индуктивность основного источника импульсов. Разрушение материала (руда месторождения Кухи-Лал) осуществлялось в камере с электродом-классификатором с отверстиями 2 мм схема генератор-нагрузка обеспечивала длину фронта волны 0.2 10- с, а схема генератор-обостритель-нагрузка - 0.1-10 с. В исследуемом диапазоне изменения параметров источника импульсов схема, обеспечивающая большую крутизну импульса напряжения, предпочтительней сточки зрения увеличения удельной производительности процесса (табл.2.10). [c.113]

В заключение рассмотрим модуляционную способность полупроводниковых лазеров. Это рассмотрение имеет определенное значение, поскольку, например, модуляционная способность устанавливает предел частоты повторения импульсов лазера в импульсно-кодовой схеме модуляции. Если диод возбуждается идеальным прямоугольным импульсом, то импульс излучения будет иметь конечную задержку Xd, а также конечные значения длительности переднего Тг и заднего Xf фронтов (рис. 6,50). Задержка Xd связана с тем, что для создания необходимой инверсии населенностей необходимо определенное время. Конечные значения длительностей переднего и заднего фронтов определяются следующими двумя причинами 1) конечным значением емкости перехода, которая ограничивает нарастание скорости накачки в активном слое 2) конечным временем формирования и окончания процесса вынужденного излучения (как правило, Xrскоростей передачи можно воспользоваться следующими двумя приемами 1) устанавливать [c.419]

Детальная картина самовоздействия при различных сочетаниях возмущающих факторов была выявлена в численных экспериментах [36—381. Некоторые иллюстрации, относящиеся к случаю, когда доминирующую роль играет нелинейная дисперсия групповой скорости (fXa- 0, (Xi- 0), представлены на рис. 4.15. На расстоянии zdL нелинейная дисперсия групповой скорости приводит к увеличению группового запаздывания вершины импульса и, следовательно, к укруче-нию его спада. Дальнейшее распространение импульса сопровождается уплощением его вершины и нарастанием скорости частотной модуляции на фронте импульса скорость свипирования частоты уменьшается, а на хвосте увеличивается. Влияние этого процесса на спектр [c.191]

Картис выбрал стержень длиной 731,5 см и диаметром 3,81 см из магния по той причине, что низкое значение Е для этого материала позволило ему получить высокое значение максимальной деформации при чрезвычайно малой амплитуде импульса, равной 0,032 кгс/мм . Предполагаемая продолжительность нарастания фронта ударного импульса, остававшегося постоянным в течение нескольких миллисекунд, составляла одну микросекунду. Различие между результатами расчета, основанного на элементарной теории, и экспериментальными результатами, полученными в сечении, расположенном на расстоянии 150 см от ударяемой поверхности, можно видеть на рис. 3.76. Вдобавок к тому, что угол наклона фронта импульса оказался меньше чем я/2, в импульсе были обнаружены высокочастотные осцилляции. [c.440]

Приведенные выше рассул<дения иллюстрируются рис. 3,29, где представлены результаты измерения ЧКХ в квазинепрсрыв-ном режиме (кривая /) и при ускорении оптического отклика (кривая 2) относительно мош,ным световым управляюш,им импульсом. Его длительность была 0,2 мс, время нарастания фронта 0,1 мс, максимальная интенсивность около 0,2 мВт/см2. Фронт электрооптического отклика в этом случае практически повторил фронт светового импульса, чю соответствовало времени переключения Структуры около 0,1 мс. В результате ее разрешаюш,ая способность составила 20. .. 22 лик./мм, т. с. повысилась в 2,2 раза, что совпадает с предсказуемым по зависимости (т/то)- / Энергетическая чувствительность при этом снизилась до 10 Дж- -см , однако приведенное значение пороговой чувствительности на разрешимый элемент было весьма высоким — около 10 i Дж. [c.180]

Остановимся вначале подробнее на физической иллюстрации статистических свойств импульсных сигналов, сформулированных в разд. 1.2. Для этого обратимся к результатам статистического моделирования, которое проводилось на ЭВМ с наигрыванием значений всех случайных параметров в соответствии с законами распределения, приведенными в разд. 1.2. В качестве иллюстрации рассмотрим реализации, соответствующие переднему фронту сигнала при облучении наклонной плоскости прямоугольным протяженным импульсом. На рис. 3.5 показано изменение средней интенсивности, соответствующее рассеянию такого сигнала, и одна из реализаций. Видно, что флуктуации в реализации сравнимы по величине со средним значением. Временной масштаб флуктуаций изменяется по мере нарастания В начале сигнала флуктуации относительно быстрые, но постепенно их временной масштаб становится сравним с длительностью фронта, что соответствует (1.2.53). На рис. 3.6 показано развитие пространственного распределения интенсивности на апертуре при тех же условиях. Параметры модели были выбраны т.ак, что к моменту 100 на апертуре ы=10 укладывается 40 расчетных ради- усов корреляции интенсивности. [c.147]

Основой передающего устройства лазерного локатора GSF служила лазерная головка с рубиновым активным элементом, работавшая в режиме модулированной добротности с частотой повторения 1 Гц. Активный элемент длиной 70 мм и диаметром 9,5 мм излучал энергию в пределах от 0,9 до 1,2 Дж в импульсе при длительности импульса 24...30 не и времени нарастания переднего фронта 5...8 НС. Модуляция добротности осуществлялась призмой полного внутреннего отражения, вращавшейся с частотой 24 000 об/мин, я также дополнительной оптической ячейкой, содержавшей раствор криптоцианина и метанола, которая выполняла роль пассивного затвора. Расходимость лазерного излучения на выходе лазерной головки составляла приблизительно 10 радиан. С помощью десятикратного телескопа Галилея расходимость уменьшалась до величины 1,2-10 радиан. Часть выходного излучения лазерй с помощью кварцевой пластинки, ориентированной под углом Брюстера, отводилась на фотодиод. Сигнал с выхода фотодиода использовался, с одной стороны, для запуска счетчика измерения дальности, а с другой — для контроля выходной энергии лазерного импульса. [c.187]

В качестве передающего устройства так же, как и в лазерном локаторе, рассмотренном в предыдущем разделе, был применен ар-сенидгаллиевый полупроводниковый лазер. Характерной особенностью этого лазера, разработанного фирмой IBM, было то, что он генерировал излучение с длиной волны 0,9 мкм на одной поперечной моде ТЕМоо. Лазер работал в импульсном режиме с частотой повторения импульсов 1 кГц. Импульсы излучения имели длительность приблизительно 70 не, а время нарастания переднего фронта было около 20 НС. [c.222]

Рис. 2.25. Схематическое представление импульса с фазовой модуляцией ( чирп ). Частота на переднем фронте импульса больше, чем на заднем. Этот случай называют отрицательным чирпом. В противоположном случае нарастания частоты со временем говорят о положительном чирпе.

Рис. 2.25. Схематическое представление импульса с <a href="/info/14550">фазовой модуляцией</a> ( чирп ). Частота на переднем фронте импульса больше, чем на заднем. Этот случай называют отрицательным чирпом. В противоположном случае нарастания частоты со временем говорят о положительном чирпе.

Схема б на рис. 3.2 работает следующим образом. От высоковольтного выпрямителя через дроссель Lg и входную обмотку автотрансформатора Тр осуществляется резонансная зарядка конденсатора Снак-После открытия тиратрона конденсатор Снак перезаряжается через входную обмотку автотрансформатора Тр на конденсатор С нак/4. Параметры дросселя L подбирались так, чтобы он входил в насыщение только после полной зарядки конденсатора с емкостью С нак/4. После насыщения дросселя L происходит быстрая разрядка конденсатора С нак/4 на Соб и через АЭ. В связи с тем что рабочей емкостью для АЭ является емкость Снак/4, общая длительность импульса тока через АЭ получается в два раза меньще, чем при прямой схеме, где рабочий конденсатор Снак разряжается непосредственно на АЭ через тиратрон. Тиратрон при этом работает в облегченном режиме по скорости нарастания тока, так как нагрузкой является не АЭ, а входная обмотка трансформатора Тр. Срок службы тиратронов возрастает до 1000 ч и более. Эта схема (б) устойчиво работала на ЧПИ от 3 до 13 кГц со средней коммутируемой мощностью до 5 кВт. Длительность фронта импульсов возбуждающего тока в зависимости от параметров схемы могла меняться от 25 до 100 не, амплитуда — от 0,2 до 1,0 кА при изменении напряжения на АЭ от 15 до 30 кВ. Впервые в [124 мощность излучения АЭ ТЛГ-5 ( Криостат ) со схемой б на ЧПИ 8 кГц была увеличена с 5 до 10 Вт (в два раза), ГЛ-201 — с 10 до 18 Вт. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...