Прочность при двухосном растяжении

Метод расчета предела прочности при двухосном растяжении [c.68]

Рис. 3.79. Кривые прочности при двухосном растяжении 1 — ДЛЯ прокатной стали 2 для анизотропного никеля

ПРОЧНОСТЬ ПРИ ДВУХОСНОМ РАСТЯЖЕНИИ [c.158]

Предел текучести при несимметричном двухосном растяжении выше, чем при одноосном, а при симметричном — практически совпадает [22]. При хрупких разрушениях прочность при двухосном растяжении, как правило, ниже временного сопротивления на разрыв материала. Известны многочисленные случаи разрушения емкостей (сосудов) под действием внутреннего давления при нагрузках, значительно меньше расчетных. Последние обычно определяют на основе характеристик прочности, полученных при испытании на осевое растяжение. Для малопластичных состояний материала и при больших запасах упругой энергии можно ожидать снижения прочности при переходе от одноосного к двухосному растяжению. Особенно резкое понижение прочности в этих случаях вызывает наличие дефектов структурной неоднородности, конструктивных надрезов, трещин. [c.38]

Экспериментальная проверка критериев усталостной прочности при двухосном растяжении.— Проблемы прочности , 1970, № 2, с. 8—10. [c.208]

Разрушение образцов при определенных температурно-силовых условиях нагружения происходило с образованием шейки. Поэтому расчет истинных разрушающих напряжений можно производить как по результатам обмера образцов в зоне разрушения, так и по предельным равномерным деформациям (без учета шейки). Характер деформированного состояния, а следовательно, и уровень предельных напряжений в этих случаях могут оказаться различными. Экспериментальные точки (в относительных координатах), соответствующие предельным напряжениям, рассчитанным по результатам обмеров образцов в зоне разрушения, показаны на рис. 195, из которого видно, что пределы прочности при двухосном растяжении меньше, чем при одноосном, причем ожидаемых закономерностей их расположения не наблюдается. [c.368]

В настоящем разделе рассматриваются механические свойства титановых сплавов при кратковременных испытаниях на растяжение и изгиб. Их служебные характеристики, такие как прочность при двухосном растяжении, склонность к замедленному разрушению, усталостные характеристики, вязкость разрушения, будут рассмотрены в разделе II. [c.5]

Полирование поверхности листов сплава ВТИ повышает прочность при двухосном растяжении со 132 до [c.171]

Е та I Характеристики прочности при двухосном растяжении сферических сегментов [c.174]

Например, по испытаниям [90] нельзя полу чить даже приближенные графики временной зависимости прочности для каждого вида напряженного состояния, поэтому можно говорить только о качественной оценке влияния напряженного состояния анализ результатов испытаний позволяет отметить тенденцию к снижению длительной прочности при двухосных равных растяжениях по сравнению с соответствующей характеристикой при одноосном растяжении. Более четкая картина выявлена результатами испытаний на длительную прочность двух никелевых сплавов [91 ]. Тонкостенные трубчатые образцы (внутренний диаметр 24 мм, толщина стенки 0,76 мм) испытаны под действием внутреннего давления и осевой силы. Разным сочетанием внешних нагрузок создавалось как одноосное, так и двухосное растяжение (о, > >0). [c.144]

При проектировании авиакосмической техники, которая при минимальной массе должна обладать достаточной прочностью, нужно учитывать, что прочность при двухосном нагружении больше, чем при одноосном, а прочностные свойства возрастают при понижении температуры. В данной работе изучены свойства при двухосном (1 1 и 2 1) растяжении в интервале температур от комнатной до 20 К с целью получения необходимых расчетных данных. Разработан аналитический метод расчета свойств материала при двухосном растяжении, исходя из результатов испытания на одноосное растяжение при соответствующей температуре. [c.59]

Значения пределов прочности и текучести при двухосном растяжении можно получить теоретически расчетным путем. Температурные зависимости этих характеристик (за исключением двухосного 1 1 растяжения при [c.66]

Значения пределов прочности и текучести при 293 и 197 К соответствуют вычисленным теоретически при 77 К и 20 К предел текучести при двухосном растяжении 2 1 гораздо ниже расчетного. Большинство нержавеющих сталей имеют очень короткую чисто линейную часть диаграммы деформации. Упругая область чаще представляет собой дугу с большим радиусом кривизны. Эта тенденция проявляется и в случае двухосного растяжения 2 1 при 77 К, а сравнительно слабое возрастание эффективного модуля уп- [c.66]

Прочность гладких образцов из пластичных материалов, как правило, при двухосном растяжении выше, чем при одноосном. Прочность гладких образцов из хрупких материалов обычно ниже при двухосном растяжении, чем при одноосном. Если образцы для испытания яа двухосное растяжение имеют сквозную трещину, то чем больше кривизна образца (например, сферические сегменты), тем мень- [c.204]

Прочность гладких образцов из пластичных материалов, как правило, выше при двухосном растяжении, чем при одноосном, а прочность тех же образцов, но из хрупких, обычно ниже при двухосном растяжении. [c.219]

Установка (рис. 15.12) позволяет испытывать плоские квадратные образцы (гладкие и с надрезом в центре) при симметричном и асимметричном двухосном растяжении. Если надрез нанесен в полосе сферического сегмента и имеет вид узкой щели или трещины, то чем больше кривизна сегмента (меньше его радиус), тем меньше прочность при однократном растяжении и тем больше скорость роста трещины усталости при циклическом нагружении при условии одинакового номинального напряжения цикла (рис. 15.13). Прочность и циклическая трещиностойкость сни- [c.221]

Отметим, что замена модели сплошной среды на среду с исходными дефектами — щелями, во многих случаях приводит к результатам, лучше сходящимся с известными практическими случаями, чем расчеты, проведенные для бездефектной среды. Так, например, получает объяснение понижение хрупкой прочности при переходе от одноосного к двухосному растяжению, в то время как по классическим теориям при двухосном растяжении тело равнопрочно (I теория) или даже более прочно в (1 -1- 1) раз и составляет 1,43 при ц = 0.3 (II теория). По статистическим теориям В. Вейбулла и С. Д. Волкова это отношение составляет 0,85 по расчетам на основе теории А. Гриффитса (по данным Е. М. Морозова) оно составляет 0,69. [c.192]

Свойства при двухосном растяжении и влияние запаса упругой энергии на прочность и кинетику разрушения листовых алюминиевых сплавов.— В кн. Алюминиевые сплавы, вып. 6, Свариваемые сплавы. М., Металлургия , 1969, с. 71—78. [c.211]

В целом эта тенденция привела к новым требованиям при проектировании и расчетах конструкций и к изучению таких свойств металлов и сплавов, которых не знала наука об испытании материалов еще 30—40 лет тому назад. Достаточно назвать такие показатели механических свойств, как сопротивление малоцикловой усталости, способность к торможению развивающейся трещины, способность к локальной пластической деформации при наличии трещин, прочность и пластичность при двухосном растяжении и т. д. Необходимость изучения этих свойств, в свою очередь, вызвала появление многих новых методов исследования и повлекла за собой значительную дифференциацию различных областей науки о механике материалов и, естественно, их более узкую специализацию. [c.3]

При приближенном расчете деталей из реактопластов может быть применен критерий прочности Мора. Вследствие того, что критерий Мора дает завышенные значения предельных напряжений при двухосных растяжениях и заниженные в области растяжения-сжатия, для более точного расчета может быть использован критерий, приведенный в работе [48]. [c.144]

По данным работ [5, 211 ] прочность сплава при одноосном растяжении с понижением температуры увеличивается. При двухосном растяжении в направлении главных осей анизотропии переход сплава в пластическое состояние при нормальной температуре в равной мере удовлетворительно описывается условиями пластичности Мизеса и Сен-Венана для анизотропного тела [139]. Экспериментальные точки, соответствуюш ие разрушению, в пределах разброса опытных данных лежат на прямоугольнике Сен-Венана. [c.357]

Таким образом, последние годы отмечены значительным прогрессом в развитии теории прочности материалов при сложном напряженном состоянии. Критерии (6.8) и (6.10) получили экспериментальную проверку на сильно анизотропных материалах типа стеклопластиков [34, 39, 86, 132, 1561, изотропных жестких полимерах [97, 156]. Критерий (6.14) проверен в опытах на металлах и сплавах, а также на некоторых жестких пенопластах [130, 131, 1341. Наряду с этим имеются работы, посвященные проверке пригодности традиционных критериев прочности к описанию предельных свойств полимеров при кратковременном нагружении. В опытах А. М. Жукова [681 установлено, что в первом квадранте плоскости главных напряжений разрушение оргстекла удовлетворительно описывается теорией наибольших нормальных напряжений. Данные по пределам текучести этого материала, опубликованные в [194, 254), в том же квадранте хорошо согласуются с критерием Мизеса, а при двухосном растяжении—сжатии — с видоизмененным критерием Мизеса, учитывающим различия в сопротивлении оргстекла (ПММА) растяжению и сжатию [1941. В [208, 2091 представлены результаты испытаний образцов из [c.209]

В табл. 6.1 представлены расчетные значения относительных величин компоненты предела текучести Ох/а р фторопласта при двухосном растяжении, вычисленные по различным критериям прочности (пластичности) для анизотропных материалов, и их отклонения от экспериментальных данных [c.221]

Напряженное и деформированное состояние в упругой и пластической области при двухосном растяжении кратко рассмотрено в гл. 1 и 3. Классические расчеты по I теории при двухосном растяжении приводят к неизменяемости, а по И теории — даже к повышению прочности при переходе от одноосного к двухосному растяжению. Однако это верно лишь для случая разрушения путем среза от касательных напряжений. Так, для некоторых пластичных материалов прочность при двухосном растяжении оказывается более высокой, чем при одноосном для титановых сплавов ОТ-4, 0Т4-1 и других на 20—40%, для алюминиевых сплавов типа Д16Т на 5—10%, для среднепрочных сталей типа 25ХГСА до 10%. [c.38]

Для определения прочности при двухосном растяжении образцов с исходной трещиной применяют образцы в виде сферических сегментов, которые получают путем вытяжки из плоских заготовок. В полюсе сегмента делают сквозную щель (шириной 0,3 мм и длиной обычно 0,1 от образующей сегмента). Направление щели обычно совмещают с направлением волокна. По концам щели наносят трещины по 2 мм путем повторного нагружения образца внутренним давлением. В процессе испытания регистрируют величину давления под образцом (р) и. изменение прогиба образца (Д/i). Прочность образца с трещиной о рутто определяют по формуле [c.460]

При испытании на усталость однонаправленного углепластика в направлении opиeнтaщ и волокон основная нагрузка приходится на волокна. Поэтому снижение прочности при циклическом нагружении очень мало и кривая S - имеет вид прямой с небольшим наклоном. Однако если направление приложения циклической нагрузки составляет некоторый угол с направлением ориентации волокон, то наблюдается значительное снижение усталостной прочности. Это явление имеет место при усталостном испытании с изгибом в плоскости или двухосном нагружении углепластика. Как следует из данных, приведенных в табл. 4.8, при усталостном испытании однонаправленного углепластика марки Т 300-934 вдоль волокон с увеличением доли сжимающей нагрузки снижается отношение усталостной прочности к прочности при однократном растяжении. [c.141]

Испытание емкостей внутренним давлением — один из методов оценки свойств материала при двухосном растяжении и определения конструкционной прочности изделий, работающих под внутренним давлением (корпусы двигателей, баллоны для хранения сжатых газов, гермокабины и т. п.). Метод позволяет учесть форму и размеры реального изделия, полуфабрикат, из которого изготавливается изделие, технологический процесс производства и условия эксплуатации (повторность нагружения, температурный режим, среду и т. п.) и в ряде случаев является единственным способом оценить правильность выбора материала и технологического процесса (при изготовлении емкостей из композиционных материалов и металлических емкостей, армированных композиционными материалами, а также при изготовлении емкостей штамповкой, прессованием, раскаткой). [c.222]

Двухосное растяжение. В некоторых случаях оценку прочности пленок производят при двухосном растяжении. Для этой цели используют специальные приборы типа Мюллена или Шоппера — Далена, действие которых основано на передаче давления жидкости или газа через резиновую мембрану на образец, прочно закрепленный по периметру с помощью зажимного колпака. Деформация пленки измеряется с помощью стрелочного индикатора. Разрушающее напряжение рассчитывают по формуле [c.120]

Результаты экспериментального исследования длительной прочности стали ЭИ847 при двухосном растяжении в условиях резких теплосмен приведены в работе [194]. В качестве образцов были использованы тонкостенные трубки (б = 0,2 мм) с наружным диаметром 20 мм, термически обработанные по режиму нагрев в вакууме до температуры 1100° С, выдержка в течение 30 мин охлаждение в воде. [c.380]

Истинная прочность сплава 01205 при двухосном и осевом растяжении одинакова и составляет 5в(д) = 5в = 51,5 кПмм , пластичность, оцениваемая при двухосном растяжении равномерным утонением, бд = 6%. Разрушение образцов вязкое, в результате среза при обоих способах нагружения. [c.201]

Истинная прочность сварных образцов при двухосном растяжении составляет 5в д) = 45 кПмм , при утонении основного металла в зоне сварки = 8%. Разрушение сварных образцов происходит по зоне сплавления. Таким образом, истинная прочность сварного соединения сплава 01205 при двухосном растяжении составляет 0,9 от прочности основного металла. [c.201]

Соотношение прочности материала при одноосном и двухосном растяжении зависит от вязкости материала. При вязком разруше1ши конструктивная прочность тонкостенных сосудов, работающих под внутренним давлением, больше прочности при одноосном растяжении (или равна ему). При макрохрупком разрушении конструктнн- [c.168]

Окалина иа поверхности листов, наоборот, снижает прочность и пластичность прн двухосном растяжении. В работе [205] приведены результаты испытаний сферических сегментов листов сплава ВТ 15 толщиной 0,8 мм. Сплав после вытяжки был закален с 800° С (выдержка 5 мин) и состарен ио режиму нагрев при 480° С, выдержка в течение 16 ч + нагрев 560° С, выдержка 15 мин. При двухосном растяжении прочность листов сплава ВТ15с окалиной примерно на 10% ниже прочности листов после удаления окалины. [c.172]

Образны сплава 0Т4 испытывали в отожженном состоянии. образин сплава ВТ ., иены гывали после закалки с 8 0 " С 5 старения при 480" С в течение 16 ч с дополнительным старением прн 560°С в течение 15 мин. Сплавы 0Т4 и ВТ15 разрушались вязко и прочность прн двухосном растяжении (Ов-д) была больше предела прочности (Ов). [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...