СПЛАВЫ Растяжение—Диаграммы

Растяжение — Диаграммы 150 Листы из сплавов титановых 183 — [c.294]

Как было отмечено выше, диаграммы растяжения для многих марок стали, а также сплавов цветных металлов не имеют площадки текучести. Характерный вид диаграммы растяжения для подобных материалов показан на рис. 11.10. [c.34]

У учащихся зачастую создается превратное представление, что для суждения о пластичности материала есть единственный признак-—наличие площадки текучести на диаграмме растяжения. Надо обратить их внимание, что это далеко не так. Многие сплавы цветных металлов, среднеуглеродистые и легированные стали, обладающие достаточно высокой пластичностью, дают диаграмму растяжения без площадки текучести (о степени пластичности судят по значениям величин б и г з). Может быть, следует рассказать об этом несколько позднее, рассмотрев сначала законы разгрузки и повторного нагружения, с тем чтобы можно было сразу дать понятие об условном пределе текучести аа.ч- Это понятие чрезвычайно важно, так как для больщинства конструкционных сталей существует условный, а не физический предел текучести. Надо отметить, что в большинстве стандартов на материалы обозначения физического и условного предела текучести не разграничены, принято единое обозначение От- [c.76]

Из вышеизложенного следует, что степень зависимости пластичности от схемы напряженного состояния для различных металлов и сплавов будет различной в зависимости от типа кристаллической решетки, наличия примесей, фазового состава, температуры и скорости деформации, структуры и ряда других факторов, воздействующих на пластичность. Однако независимо от степени влияния гидростатического давления на пластичность металла (сплава) пластичность увеличивается с алгебраическим уменьшением шаровой части тензора напряжения, т. е. с уменьшением величины k= jT — коэффициента жесткости схемы напряженного состояния. В связи с этим для установления количественной связи пластичности с величиной k (или для построения диаграмм Лр—не обязательно проводить испытания в камерах высокого давления. Достаточно знать величины Лр при растяжении ( =1 т/"3), кручении ( =0) и сжатии k——1 . у З). [c.519]

На рис. 95 изображена диаграмма растяжения материала образца (высокопрочный алюминиевый сплав). Рассмотренные точки 1 я2 находятся в области упругих деформаций. Точка <3 находится, по-видимому, в области пластических деформаций. Расстояние между соседними полосами по вертикали в точке 3 с учетом масштаба фотографии [c.146]

Рис. 2.35. Начальные участки диаграмм нагружения, полученные при испытаниях на растяжение и сжатие при 600 °С молибденовых сплавов Мо -р 3.5% (об.) TiN (/ — растяжение 2 — сжатие) и Мо+ 15 % N6 - - 3,5 % (об.) TiN (Д — растяжение 4 — сжатие) [95].

Диаграммы растяжения металлов и сплавов с сильной температурной зависимостью напряжения течения или после предварительной пластической деформации описываются преимущественно уравнением (3.24) [322, 323] либо одним из его вариантов [5, 70, 266], когда 1 = 0,5, т. е. [c.134]

Асимметрия цикла. Во многих случаях, кроме циклической доставляющей напряжения, имеется статическая (постоянная) составляющая, т.е. нагружение происходит асимметрично. При возрастании статической составляющей напряжений циклические напряжения, приводящие металл к разрушению, снижаются, так как фактически разрушение определяется суммированием статических и циклических напряжений. Наиболее простой случай одновременного статического и циклического нагружения— наложение статического растяжения (или сжатия) при циклическом одноосном растяжении—сжатии. В этом случае напряжения алгебраически складываются и металл подвергается асимметричному растяжению—сжатию, пульсирующему растяжению или пульсирующему сжатию. На рис. 104, 105 представлены так называемые полные диаграммы усталости сплавов ВТЗ-1 и Ti-6 % Al—4 % V (типа сплава ВТ6) при различных температурах и различной концентрации напряжений (круговой надрез) [95 и др.]. Эти диаграммы представляют зависимость разрушающих циклических напряжений, которые уменьшаются при наложении возрастающего статического напряжения растяжения. Предельной точкой этих диаграмм является величина статического напряжения, равная пределу текучести материала, когда практически нулевые циклические напряжения могут привести к разрушению. Циклическая состав- [c.169]

Из рис. 2 следует, что независимо от того вызывает циклическое деформирование упрочнение (Мо, N1) или разупрочнение (сталь 45) предел выносливости лежит в области напряжений, соответствующих переходу от упругого к неупругому деформированию, какой-либо корреляции с диаграммами статического растяжения не наблюдается. Аналогичные результаты были получены и в других работах для других сплавов [1, 5]. [c.7]

Значение модуля сдвига боропластика согласуется с опубликованными данными для комнатной температуры [9], а боралюминия — существенно ниже. Было показано, что модуль сдвига, рассчитанный по диаграммам растяжения 45°-ных образцов, согласуется с модулем, определенным более точными методами для угле- и стеклопластиков [6]. Однако в случае сплава 6061 F, упрочненного борным волокном диаметром 0,1 мм, нелинейный характер диаграммы растяжения не позволяет применять упрощенный метод испытания 45°-ных образцов, значения модуля сдвига занижаются [10]. Поэтому данные, полученные в настоящей работе, занижены, что обусловлено ограниченностью этого метода. [c.369]

На рис. 4.34 показаны диаграммы растяжения Р — А/ для образцов, изготовленных из сталей с различным процентным содержанием углерода. Существенные изменения в очертании и величинах ординат диаграмм напряжений (растяжения) обнаруживаются при изучении образцов из сплавов, в которых имеют место другие комбинации основного металла и примеси или добавки, и при других основном металле и примеси или добавке. [c.267]

В связи с этим для металлических материалов определяется статическая выносливость — сопротивление разрушению при повторных нагрузках небольшой частоты и сравнительно высокого уровня. Некоторые сведения по статической выносливости двух высокопрочных деформируемых алюминиевых сплавов, Ц16 и В95 приведены в табл. 36. Начальные участки диаграмм растяжения для сплавов Д16 и В95 показаны на рис. I — 7. [c.23]

На рис. 1-10 приведены диаграммы растяжения, сжатия и статической выносливости полуфабрикатов из различных магниевых сплавов. [c.150]

Параметры обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования, получаемые для простых случаев напряженного состояния (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), для расчета диаграмм деформирования могут быть распространены и на режимы сложного нагружения, подобные рассмотренным в работе [17] на примере стали 50. Аналогичные данные получены в работе [15] на алюминиевом сплаве Д-16Т. [c.62]

Рис. 1. Изменение длины образ- Рис. 2. Диаграмма растяже-ца из сплава Си—А1—N4 при ния монокристалла из сплава охлаждении и нагреве шд дей- Си—А1—N1 при комнатной ствием постоянной нагрузки температуре. Ориентировка о — 20 МШ. оси растяжения <100> 5,, Мк =

Физическим пределом текучести сплава От называется напряжение, при котором образец данного сплава течет , т. е. деформируется без заметного возрастания нагрузки. Если на диаграмме растяжения отсутствует площадка текучести, отвечающая остановке или -падению нагрузки на динамометре испытательной машины, то определяют условный предел текучести оо.г это напряжение, при котором образец впервые получает остаточную деформацию, равную 0,2% [95, 147]. [c.10]

В общем случае диаграмма растяжения сплава с эффектом памяти формы представлена на рис. 6.12. Возникает вопрос -какой механический аналог, какая реологическая модель могут быть поставлены в соответствие подобной диаграмме нагружения Анализ показывает, что ни одна из существовавших ранее элементарных моделей деформируемых сред, которые рассмотрены в [27, 97], не способна описать кривую растяжения с [c.293]

Рис. 6.12. Общий вид диаграммы растяжения образцов из сплава с эффектом памяти формы

Рис. 26. Истинные и условные диаграммы растяжения для а-сплава с Сто,2= 75 кгс/мм ( — ) и р-сплава с 00,2 = 80 кгс/мм (О —о)

Асимметрия цикла. Наиболее простой случай асимметричного нагружения — это наложение статического растяжения (или сжатия) при циклическом одноосном растяжении — сжатии, когда напряжения алгебраически складываются и металл подвергается асимметричному растяжению—сжатию, пульсирующему растяжению или пульсирующему сжатию. На рис. 72 и 73 представлены так называемые полные диаграммы усталости сплава Ti—6AI—4V (аналога сплава ВТ6) при различных температурах и при различной концентрации напряжений (круговой надрез) [117—118]. Эти диаграммы представляют зависимость разрушаюш,их циклических напряжений от статического напряжения растяжения. Вершимой [c.161]

Отметим, что ярко выраженную площадку текучести имеют только диаграммы растяжения низкоуглеродистой стали и некоторых сплавов цветных металлов. На рис. 19.7 показан для сравнения вид диаграмм растяжения сталей с различ1шм содержанием углерода из рисунка видно, что с повышением процента содержания углерода увеличивается прочность стали и уменьшается ее пластичность. [c.196]

Опытные данные, относящиеся к условиям прохсорциональ-ного нагружения, довольно хорошо подтверждают существование единой для всех видов напряженных состояний кривой зависимости октаэдрического напряжения от октаэдрического сдвига, а также устанавливаемую формулами (16.1.4) пропорциональность между девиатором напряжений и девиатором деформаций. Так обстоит дело, во всяком случае, для углеродистой и низколегированной стали, для титановых сплавов. Однако для некоторых сплавов, например алюминиевых и магниевых, а также высокопрочных сталей, уже диаграмма растяжения не совпадает с диаграммой сжатия, а в плоскости т — То опытные точки, соответствующие разным напряженным состояниям, не ложатся на одну кривую. Положение можно исправить, допустив, что пластический потенциал U зависит не только от второго инварианта девиатора, но, возможно, от третьего инварианта и от гидростатической составляющей тензора. Заметим, что уже уравнения (16.1.2) фактически вводят зависимость от третьего инварианта, поверхность нагружения в виде шестигранной призмы задается уравнением вида (15.1.5). [c.542]

Рис. 4.1. Диаграмма растяжения (а) и профилограммы (б) цилиндрического образца ( 0 = 3,1 мм, /(, = 20 мм, 8 = 10 с ) молибденового сплава МЧВП при комнатной температуре

Рис. 4.5. Диаграммы растяжения образцов молибденового сплава МЧВП (/, 2) и ванадия технической чистоты (3, 4) при комнатной температуре (е = 10 с ), перестроенные в координатах S — Уё (/, Д) и S — е (2, 4). На диаграммах обозначены значения равномерной деформации и

Последовательность процессов разрушения может быть рассмотрена с единых позиций на основе диаграммы, описывающей влияние в агрессивной среде асимметрии цикла на области формирования усталостных бороздок в сплавах, для которых проявляется сужение области формирования усталостных бороздок. Для таких сплавов в области высокой асимметрии цикла нагружения исчезает понятие порогового КИН. Это связано с тем, что в агрессивной среде, при наличии начального концентратора напряжений или дефекта развитие трещины при длительном статическом растяжении начинается с достижения пороговой величины Kis [143, 146, 151]. Поэтому рост трещин в условиях исчезающе малых амплитуд нагружения будет иметь место при достижении Kis Kf - В связи с этим карта областей разрушения материала при разной асимметрии цикла нагружения может быть представлена в виде (рис. 7.39). Область формирования усталостных бороздок либо не достигается вовсе, либо ограничена низкой асимметрией цикла R < 0,8. Пороговая величина КИН перестает существовать при приближении к величине Kis в рассматриваемой агрессивной среде. [c.395]

Основное отличие диаграмм циклического деформирования от диаграмм статического деформирования заключается в том, что в первом случае отмечается упрочнение и разупрочнение, тогда как во втором — всегда только упрочнение. Второе отличие диаграмм циклического от статического деформирования заключается в несравнимо меньших значениях неупругих деформаций (при напряжениях предела выносливости неупругие деформации за цикл не превышали 0,018%, а во всем диапазоне вплоть до области малоцикловой усталости были меньше 0,12%) [3]. Значения предела выносливости (при растяжении-сжатии и изгибе) близки к значениям соответствующих циклических пределов пропорциональности для стали, алюминиевых сплавов, меди (рис. 55) [3]. Это позволяет оценивать значения предела вы.чослявости путем исследования закономерностей необратимого рассеяния энергии. С достаточно высокой точностью предел выносливости может быть найден как циклический предел пропорциональности по диаграмме деформирования, построенной для стадии стабилизации процесса неупругого деформирования i[3]. [c.106]

Рис. 4. Иллюстрация к методике построения диаграммы поперечной (а) и продольной (б) деформации при двухосном растяжении 2 1 алюминиевого сплава 22I9-T81 при 77 К

Рис. Б. Диаграммы растяжения до предела текучести сплава Д16АТ при комнатной и повышенных температурах (лист толщиной 2 мм с минимальными гвойствами по ГОСТу 4977 — 52)

Рис. 7. Диаграммы растяжени>] до предела текучести сплава Д16Т при комнатной и повышенных температурах (Пруток ф 30 мм с типичными свойствами по результатам статиче-и-кой обработки, g = 53 кГ/мм 6,0 = у,5%)

Рис, 1. Диаграмма растяжения сплава МАЗ полоса Рис. 2. Диаграмма растяжения спла [c.150]

Рис. 3. Диаграммы растяжения до пре- Рис, 4. Диаграмма растяжения прессованной по-дела текучести сплава МА8М при ком- лосы сечением 80X 140 мм из сплава ВМ65-1 (вдоль натной и повышенных температурах волокна) в состаренном состоянии

Рис. 5. Диаграмма растяжения сплава ВМ17 штампованная крыльчатка

Кривая растяжения титанового сплава 3 (рис. 1.5) проходит на стадии пластического деформирования почти параллельно оси деформации, а соответствующая истинная диаграмма деформирования (рис. 1.6) близка к участку экспоненты с тангенсом угла наклона, удовлетворяющим условию (1.4). В этом исключительном случае устанавливается как бы безразличное равновесие, причем явного шейкообразования не происходит, но количество полос скольжения уменьшается при возрастающей концентрации пластических деформаций в пределах каждой отдельной полосы. Начиная с общей пластической деформации удлинения порядка 10 %, первоначально гладкая поверхность образца становится шероховатой и на ней выступают так называемые фигуры скольжения в виде различных выступов и впадин. [c.14]

На рис. 6.12 была представлена типичная зависимость а( ), получаемая при растяжении сплава с псевдоупругим механизмом обратимых мартенситных превращений, где Отф - фазовый предел текучести От - предел текучести. Диаграмма, показанная на рис. 6.12, характерна, например, для никелида титана или бронзы Си-2п-А1. [c.296]

Из указанных сплавов для промышленного освоения пригодны лишь никелид титана, а также медные сплавы Си-2п-х, Си-А1-К1, сплав на основе марганца Мп-Си. Функциональные свойства некоторых сплавов с эффектом памяти формы представлены в виде диаграмм на рис. 6.14. Абсолютный лидер среди сплавов, обладающих ЭПФ, - никелид титана. Он имеет наилучшие механические свойства и наивысшие функциональные характеристики. Добавим, что при растяжении сплав имеет пластичность до 65 % и предел прочности до (1100-5-1200) МПа. [c.299]

Обычно аморфные сплавы получают в виде тонкой ленты. Эксперименты по растяжению образцов из таких лент проводят на испытательных машинах типа Инстрон и получающиеся при этом диаграммы деформации по виду аналогичны диаграммам, приве- [c.231]

Влияние углерода на механические свойст-в а. Механические свойства сплавов Т1—N1 очень сильно отличаются в исходной и в мартенситной фазах. В отличие от сталей напряжение течения высокотемпературной фазы очень высокое. На рис. 2.30 схема тично показаны диаграммы напряжение — деформация исходной и мар тенситной фаз. В исходной фазе предел текучести не выражен в дост<1 точной степени отчетливо, поэтому для анализа использовали напряжение По,2. соответствующее деформации 0,2%. Закалка сплавов Т)—N1 дуговой выплавки и сплавов Т)—N1—С высокочастотной выплавки осуществлялась в воде после отжига при 700 °С в течение 2 ч, затем по результатам испытаний на растяжение при 19°С и 145 °С определялись предел текучести а , деформация на пределе текучести у, разрушающее напряжение о , деформация до разрушения (рис. 2.31 и 2.32). Зависимость [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...