Температура конца прокатки

Для примера на рис. 288 приведено влияние температуры конца прокатки на прочность, пластичность строительных сталей, а также на их величину зерна. [c.547]

Горячекатаные трубы из углеродистой стали могут поставляться без термической обработки, если температура конца прокатки не ниже 850—875 °С. Если эта температура ниже или труба проходила прокатку или волочение в холодном состоянии, то обязательна термическая обработка. Все трубы из легированных сталей независимо от темпера- [c.158]

Горячекатанные трубы из углеродистой стали могут поставляться без термической обработки, если температура конца их прокатки достаточно высока — не ниже 850—875 . Горячекатанные трубы из углеродистой стали с более низкой температурой конца прокатки, все холоднотянутые и холоднокатанные трубы и все трубы из легированных сталей подвергаются обязательно термической обработке, чаще всего отжигу, а трубы из углеродистой стали — нередко нормализации. [c.56]

Трубы углеродистой стали могут поставляться без термической обработки при условии сохранения температуры конца прокатки не ниже 875° и удовлетворения требованиям по структуре и механическим свойствам стали. [c.63]

Примечание. В числителе дроби приведены свойства стали после контролируемой прокатки с охлаждением иа воздухе, в знаменателе — после контролируемой прокатки с последующим охлаждением в воде от температуры конца прокатки н отпуска при 670 С, 1 ч. [c.19]

Температура металла в последнем проходе и после прокатки существенно влияет на механические свойства готового проката. Горячая прокатка сталей заканчивается при температурах выше 900—950°С. При указанной температуре в последнем проходе зерна металла получаются мелкими, что определяет высокую пластичность стали и требуемые прочностные свойства. Температура конца прокатки влияет и на размеры готового проката. Как правило, высота заднего конца прокатываемой полосы, имеющего меньшую температуру, получается больше высоты переднего конца. С понижением температуры металла увеличивается его сопротивление деформации, что определяет повышение усилия прокатки и увеличение расстояния между валками в результате упругой деформации рабочей клети прокатного стана. [c.269]

При прокатке ленты в холодном состоянии исключительное влияние на свойства сплава (особенно его пластичность) оказывает размер зерна исходного материала. Необходимо иметь мелкое исходное зерно, полученное в результате низкой температуры конца прокатки. [c.206]

Современные непрерывные станы с горизонтальными и вертикальными клетями позволяют получать профили повышенной точности (за счет регулирования температуры конца прокатки) и с высоким качеством поверхности. [c.460]

Такие условия, способствующие возникновению в микрообъемах структурного состояния с пониженной устойчивостью, создаются при" охлаждении от температуры конца прокатки (ковки) до нормальной температуры. [c.86]

Расстояния, на которые могут переместиться атомы. элементов при охлаждении стали от температуры конца прокатки до нормальной, также ничтожны. Так, если за 2 ч при 1250°С атом хрома перемещается на 10—15 мкм, то за то же время при 950° С (обычная температура конца прокатки) он перемещается не более чем на 0,3 мкм. [c.91]

Высказывалось также предположение о том, что процессы, приводящие к снижению прокаливаемости стали при прокатке, протекают во время охлаждения стали от температуры конца прокатки до комнатной. [c.92]

Использование таких технологических приемов как понижение температуры конца прокатки способствует измельчению зерна и, следовательно, повышению хладостойкости. При низкой температуре конца прокатки в процессе рекристаллизации формируется более мелкое аустенитное зерно. Следствием этого является более мелкое феррит-ное зерно при превращении в процессе охлаждения. Прокаткой при пониженной температуре можно получить лист с высокой вязкостью в состоянии прокатки. Мелкозернистая структура после прокатки также является благоприятным условием для термической обработки и улучшает вязкость стали в нормализованном состоянии. [c.600]

Температура нагрева перед пластической обработкой устанавливается на основании диаграммы состояния сплава, диаграммы пластичности- и усилия деформации с учетом требуемой температуры конца прокатки т. е. [c.106]

В ходе горячей прокатки одновременно с наклепом происходит рекристаллизация, в результате которой уменьшаются внутренние напряжения в металле. Чем выше температура конца прокатки и ниже степень Деформации, тем меньше будут внутренние напряжения, при некоторых условиях охлаждения они могут быть полностью сняты. [c.112]

На современных непрерывных станах, скорость прокатки на которых достигает 40 м/с и более, обеспечивается высокая температура конца прокатки, что позволяет получать мотки катанки массой до 600 кг и выше. [c.159]

Вследствие узкой специализации и высокой степени механизации процесса прокатки непрерывные проволочные станы полностью автоматизированы, что позволяет увеличить. скорость прокатки катанки до 50 — 60 м/с. Но повышение скорости прокатки сопровождается повышением температуры конца прокатки катанки в последней клети до 1000—1100° С, а это вызывает увеличение окалинообразования (до 1—1,5%), обезуглероживание поверхности, ухудшение структуры катанки в готовом бунте. [c.161]

В зависимости от марки стали и толщины прокатываемой полосы температура конца прокатки должна находиться в пределах 800—930° С. Для регулирования температуры полосы при смотке в рулоны над отводящим рольгангом устанавливают душирую-щие устройства. Температура полос контролируется с помощью фотоэлектрического пирометра. При смотке она должна быть не более 600—650° С. [c.171]

Установлено, что степень влияния температуры конца прокатки и величина обжатия зависят от толщины листов и содержания марганца. С увеличением т. к. п. (температуры конца прокатки) временное сопротивление повышается и тем интенсивней, чем тоньше лист. Для обеспечения необходимого уровня механических свойств потребовалось в зависимости от толщины листов регулировать содержание углерода и марганца, а также температуру конца прокатки в весьма узких пределах. [c.42]

В ковше сталь раскисляется алюминием 0,8 кг/т и ферротитаном (0,04—0,05% Ti без учета угара). Температура конца прокатки листов толщиной 11—12,5 мм должна быть в пределах 900—980° С. Как правило, листы для газопроводных труб, изготовляемых с применением горячей правки, поставляются в горячекатаном состоянии, однако оценка механических свойств листов производится на нормализованных образцах. [c.90]

Температура конца прокатки листов в зависимости от толщины и химического состава [c.111]

Температура конца прокатки листа 6 мм составляла 750° С, 10 мм 800° С и 18 мш 880° С. [c.116]

Повышение содержания модифицирующих элементов (при постоянной основе) и снижение температуры конца прокатки (особенно при введении ниобия) сопровождается непрерывным увеличением прочностных характеристик без существенного изменения пластичности и вязкости при минусовых температурах. Это подтверждается данными табл. 54 листовая сталь 0,18% С, 1,5% Мп, 0,40% Si, 0,030% S и 0,026% Р толщина 8,5 мм. [c.129]

Примечание. В числителе — температура конца прокатки 820 С, в знаменателе 860° С. [c.130]

Технические средства для быстрого и равномерного охлаждения металла, прокатываемого на листовых станах, пока отсутствуют, поэтому контролем качества проката в этом случае может служить температура конца прокатки, которая оказывает заметное влияние на уровень прочностных и вязких свойств [131, с. 188]. На модифицированных ниобием или ванадием сталях преимущества регулируемой прокатки на относительно тонких листах достигаются при ограничении температуры конца прокатки примерно 920° С. Следует подчеркнуть, что из-за меньшей скорости прокатки на листовых станах по сравнению с непрерывными эффект упрочнения от присадок ниобия в первом случае несколько меньше, так как часть карбонитридов выделяется уже в аустените во время прокатки. [c.132]

Изучено влияние температуры конца прокатки но удаление водорода и динамику изменения свойств листового проката при вылеживании. Покааано, что разная эффективность закрепления водорода перлитом и сульфидами р горячекатаном состоянии и после контролируемой прокатки, определяет различия в динамике изменения свойств при вылеживании. [c.68]

Известно, что такие примеси, как сера и фосфор, значительно увеличивают склонность стали к растрескиванию в наводороживающих средах. Стали с низким содержанием серы менее 0,01 % не подвержены растрескиванию независимо от температуры конца прокатки и последующей термической обработки. Для стали с более высоким содержанием серы (0,016 %) температура конца прокатки оказывает заметное влияние чем ниже температура, тем выше склонность стали к растрескиванию [32]. Очень большое значение имеет форма сульфидных включений. Так, если неметаллические включения имеют вытянутую форму, то склонность стали к коррозионному растрескиванию увеличивается с их протяженностью при этом склонность к растрескиванию растет тем быстрее, чем ниже температура конца прокатки. [c.38]

По ударной вязкости при 20 и — 40° С сварные швы не уступают основному металлу. Склонность к образованию горячих и холодных трептн при сварке у стали отсутствует. В зоне влияния сварки металл имеет твердость Wfi 220. Ударная вязкость после старения при отрицательных температурах резко уменьшается. Штампу ем ость удовлетворительная. Температура нагреза металла при прокатке лист 1180 — 1200° С, фасонный прокат 1250 — 1260° С. Температура конца прокатки лист 700—750° С. фасонный прокат 860—900° С. [c.292]

Прокатка и волочение стали. Обрабатываемость горячекатаной стали зависит от определяющей величину зерна температуры окончания прокатки. Чем выше температура конца прокатки, тем крупнее зерно и выше обрабатываемость. Улучшение обрабатываемости методом укрупнения величины зерна при горячей обработке может быть рекомендовано в случаях, когда деталь после обработки резанием подвер гается термообработке. Последняя устраняет крупнозернистость, характеризующую недостаточно высокую вязкость стали. [c.347]

В данной работе исследовали механические свойства рулонной стали 08Г2СФБ, а также свойства сварных соединений из нее. Опытно-промышленные партии стали были выплавлены в кислородном конверторе, отлиты способом непрерывной разливки в слябы весом до 28 т, из которых затем методом контролируемой прокатки на непрерывном стане изготовили полосы толщиной 4—5 мм и шириной 1500 мм и смотали их в рулоны весом до 28 т. Метод контролируемой прокатки [2] предусматривает строгое регламентирование условий нагрева, температурного интервала пластической деформации, особенно температуры конца прокатки (840—870 °С), степени обжатия в последних пропусках, скорости охлаждения после обжатия и температуры полос при сматывании в рулон (550—620 °С). Химический состав исследуемой стали приведен в табл. 1. [c.113]

Промышленные опыты были проведены на стали 55ХГР, выплавленной в 100-тонной мартеновской печи. Квадратные заготовки (подкат) сечением 100 мм прокатывали на полосы на 15-клетевом стане со скоростью 7—12 м сек. Температура нагрева заготовок была 1070— 1100° С, температура конца прокатки 950° С. Последние четыре клети чистовой группы заготовки проходили при 960—940° С в условиях малых скоростей рекристаллизационных процессов. Суммарное эффективное обжатие полос составляло 70—80 % Перенос полосы от последней клети и погружение ее в закалочный бак занимали 10—15 сек, что при высокой устойчивости аустенита стали 55ХГР вполне обеспечивало проведение полной закалки полосы сразу же после прокатки. После закалки полосы подвергали отпуску в 15-тонных колпаковых печах при 250° С с выдержкой 4 ч. [c.51]

Горячекатаные трубы из стали марки Х18Н12Т разрешается термически обрабатывать с прокатного нагрева, при этом температура конца прокатки должна быть в интервале 1050—1100" С. [c.102]

Применение термического упрочнения при изготовлении листового проката из малоперлитных сталей способствует повышению их прочностных. свойств, что обеспечивает более экономное расходование проката. Например, упрочнение стали 09Г2ФБ по режиму контролируемая прокатка с деформацией е = 40 % + закалка в воде от температуры конца прокатки 900 °С + отпуск при 670 °С 1 ч позволяет значительно улучшить ее механические свойства (табл. 8) [26]. Такая технология повышает сопротивление стали хрупкому и усталостному разрушению. Предел выносливости стали возрастает от 300 до 380 МПа. Повышение предела выносливости пропорционально повышению прочностных свойств объясняется созданием [c.16]

Сопротивление деформации зависит от температуры и с понижением оно увеличивается. Верхний предел температуры деформации определяется температурой перегрева и пережога стали, которая на 100—200 град ниже температуры плавления стали, и криво1а пластичности стали. Если сталь обладает высокой температурой начала рекристаллизации, то ограничивают и температуру конца прокатки (ковки). Она должна быть выше температуры рекристаллизации, так как при снижении температуры происходит упрочнение сталииросг сопротивления деформации. Для однофазных феррит-ных сталей рекомендуется оканчивать прокатку при пониженных температурах, чтобы обеспечить мелкую и равномерную структуру, хотя при этом и возрастает сопротивление деформации. [c.290]

В СВЯЗИ с чем их нужно медленно нагревать и медленно охлаждать по окончании горячей механической обработки. Ферритные стали Х25, Х28, Х25Т менее чувствительны к нагреву стали. Температура конца прокатки или КОВКИ ферритных сталей поддерживается довольно низкой из-за необходимости получения мелкозернистой структуры эти стали очень склонны к росту зерна при высоких температурах. Рост зерна происходит и в процессе прокатки. [c.292]

Паропроводные трубы из стали 12Х1МФ при толщине стенки до 45 мм подвергают нормализации и высокому отпуску. Нагрев под нормализацию проводят до 950—980° С. Выдержка принимается из расчета I мин на 1 мм толщины стенки труб, но не менее 20 мин. За это время успевает выравняться температура по сечению трубы и завершается превращение в аустенит. Отпуск проводят при 730—УЗО С в течение трех часов. После отпуска трубы охлаждают на воздухе. Трубы диаметром 140 мм и менее могут проходить нормализацию с прокатного нагрева. Но для этого температура конца прокатки должна быть 950—980°С. Отпуск по указанному режиму обязателен и в этом случае. [c.210]

Чем ближе по составу сплав к области Fe r, чем выше температура в области образования о-фазы, чем сильнее наклеп и ниже температура конца прокатки, тем больше скорость образования ст-фазы и сильнее ее влияние на механические и физические свойства стали. [c.20]

Как указывалось выше, в результате прокатки прокаливаемость сталей ШХ15иШХ15СГ заметно снизилась (по сравнению с литой сталью). Можно полагать, что при охлаждении указанных сталей от температуры конца прокатки до комнатной возникла химическая микронеоднородность как вокруг старых дислокаций (дислокаций, возникших при кристаллизации и предыдущих фазовых превращениях), так и особенно вокруг новых, т. е. возникших в процессе прокатки. Это и привело, по-видимому, к усилению общей химической микронеоднородности и, как следствие этого, к снижению прокаливаемости стали. Факт усиления химической микронеоднородности после прокатки подтверждается данными рис. 67 и 68. [c.119]

Заготовки длиной до 6 м нагревают в методических рекуперативных печах с двусторонним нагревом до 1100—1180° С. Температура конца прокатки 960—1020° G. В зависимости от профиля прокатка проводится за 10— 14 проходов. После прокатки раскаты направляют на холодильник. Перед холодильником установлены пилы горячей резки для отборапроб.. [c.156]

За рубежом весьма большое развитие получили стали, легированные небольшим количеством ниобия (обычно не более 0,05%), стали с нитридным упрочнением, а также стали с повышенным содержанием фосфора (стали типа кортен). При изготовлении первых двух типов стали важное значение придается регулированию температуры конца прокатки. Ниже освещаются механические и технологические свойства низколегированных строительных сталей основных отечественных марок по результатам исследований, значительная часть которых проведена авторами. [c.38]

Окончательное раскисление металла в ковше осуществляется добавкой 0,8 кг т А1 и 0,04%Ti (без учета угара). Оптимальная температура конца прокатки листовой стали 10Г2С1 составляет 800—900° С при более низкой температуре имеет место значительный наклеп, сопровождающийся пониженной пластичностью и вязкостью горячекатаных листов. Для повышения свойств таких листов рекомендуется применять отпуск при 600— 620° С. При медленном охлаждении после проката толстых листов возможно понижение прочности. Нормализация таких листов (890—930° С) приводит к повышению характеристик прочности и повышению ударной вязкости. [c.63]

Исследование влияния температуры конца прокатки на механические свойства горячекатаных и нормализо- [c.78]

Прокатку малоуглеродистых и низколегированных сталей с модифицирующими элементами относительно тонких сечений рациональнее осуществлять на станах непрерывного действия, позволяющих избежать рекристаллизации при обжатиях в чистовых клетях (вследствие высокой скорости прокатки) и получать при соответствующей технологии подстуживаиия полосы однородную мелкозернистую структуру. На таких станах можно строго ограничивать температуру конца прокатки и смотки полосы в рулон, хотя считается [130], что определяющим фактором для обеспечения качества полосовой стали являются не указанные температуры, а скорость охлаждения проката до смотки ее в рулон. Небольшие присадки ниобия задерживают рекристаллизацию аустенита [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...