Изменение длины дуги во времени

Получение качественного сварного соединения зависит от устойчивости процесса горения сварочной дуги. Дуга, равномерно горящая, без произвольных обрывов при изменении длины дуги во время подачи и перемещения электрода по шву, колебательных движений электрода при сварке в различных пространственных положениях называется устойчивой. Если дуга часто гаснет и обрывается, то такая Дуга называется неустойчивой. [c.13]

Поскольку рабочий участок электродной проволоки во время резки расположен в полости реза, изменение фактического положения ее заостренного конца не вызывает изменения длины дуги и не сопровождается ростом ли падением напряжения. В связи с этим напряжение дуги не может служить задающим элементом регулирования скорости подачи проволоки. В качестве установок для газоэлектрической резки плавящимся электродом целесообразно использовать аппараты, приводные механизмы которых подают проволоку с постоянной скоростью. Если при этом источник тока обеспечивает достаточное постоянство электрических параметров, легко отрегулировать такую скорость подачи проволоки, при которой ее рабочий участок будет иметь нужную форму острого клина и занимать надлежащее положение в полости реза. [c.158]

Однако не только защитные свойства аргона и гелия различны. Различными являются и характеристики дуги в этих газах. Так, при одинаковой силе тока напряжение дуги в гелии при электродах —Ме, А1—А1, Т1—Т1 значительно выше , чем дуги в аргоне. Такая дуга имеет большую проплавляющую способность и менее концентрированна (создает иную форму проплавления, более равномерную, в то время как дуга в аргоне при сварке, например, титановых сплавов вольфрамовым электродом дает большое проплавление в центре и значительно меньшее по краям ванны). Перепад напряжения в столбе дуги в гелии больше, чем в аргоне, поэтому изменение длины дуги заметнее сказывается на напряжении и общей ее теплоэффективности. [c.246]

Источник питания должен обеспечивать быстрое установление или изменение напряжения в зависимости от длины дуги. Время восстановления рабочего напряжения от О до 30 В после каждого короткого замыкания должно быть не более 0,05 с. [c.18]

Существенное отличие удлинений и сдвигов состоит в том, что наибольшие удлинения (и укорочения) возникают по направлениям главных осей, в то время как наибольшие сдвиги, так же как и наибольшие касательные напряжения, возникают под углами 45° к главным направлениям. Например, при испытаниях цилиндрических образцов на кручение принимают длину образца неизменной и потому оценивают угол сдвига как отношение длины дуги (при относительном повороте двух сечений) к расстоянию между этими сечениями. Всякая малая деформация может рассматриваться как результат удлинений (и укорочений) и сдвигов. Знать деформированное состояние в данной точке тела, значит уметь для любого направления, исходящего из этой точки, определить происшедшие в результате деформации изменение расстояния между двумя близкими точками, лежащими на этом направлении, и изменение угла между любыми двумя направлениями. [c.45]

КИ времени, поэтому для устойчивого горения дуги напряжение источника питания должно быстро изменяться в соответствии с изменением сопротивления дуги, т. е. с увеличением длины дуги возрастать, а с уменьшением— падать. Время восстановления напряжения до величины, обеспечивающей загорание дуги (не ниже 25В) после короткого замыкания, не должно превышать 0,05 с. [c.50]

Требования к источникам питания. Электрическая дуга по своему характеру отличается от других потребителей электрической энергии. Особенности сварочной дуги предъявляют специфические требования к питающим ее источникам электрического тока. Для обеспечения легкого зажигания дуги напряжение холостого хода должно быть в 2—3 раза выше напряжения дуги, и в то же время оно должно быть безопасным для сварщика при условии выполнения им необходимых правил. При замыкании сварочной цепи в момент касания электрода с изделием возникает короткое замыкание, вызывая резкое увеличение сварочного тока,что может привести к загоранию сварочных проводов. Поэтому источник питания должен ограничивать силу гока короткого замыкания. Изменения напряжения дуги, происходящие вследствие изменения ее длины, не должны вызывать существенного изменения силы сварочного тока, а следовательно, изменения теплового режима сварки. Время восстановления напряжения от нуля до рабочего после короткого замыкания не должно превышать 0,05 с, что обеспечивает устойчивость дуги. Источник питания должен иметь устройство для регулирования сварочного тока. [c.35]

В подавляющем большинстве расчетных методик профили скорости и температуры (энтальпии) на срезе сопла принимаются постоянными, в то время как экспериментальные данные, приведенные на рис. 89, свидетельствуют о значительной начальной неравномерности распределения параметров, которая сильно зависит от режима работы плазмотрона. Так, в работе [78] для плазмотрона с самоустанавливающейся длиной дуги, при изменении расхода аргона в пределах 0,66—1,66 г/с и мощности 10 и 15 кВт профили относительной скорости занимают всю область между соответствующими кривыми для ламинарного и турбулентного течения. Сильная зависимость профилей относительной избыточной температуры при изменении тока от 200 до 600 А и расходе аргона 0,34 г/с отмечена в работе [105]. Начальная неравномерность параметров плазмотронов обусловлена наличием теплового и динамического погранслоев на стенках сопла. [c.157]

Для данного диаметра фрезы длина дуги контакта зависит от глубины фрезерования. Проследим за изменением длины контакта зубьев фрезы с обрабатываемой заготовкой и время поворота фрезы на один зуб при соответственном перемещении заготовки на величину подачи на зуб зг [c.212]

На рис. 40 показана эпюра суммарных напряжений, возникающих в поперечных сечениях ремня при работе передачи. Так как удлинение ремня в точке А (рис. 39,40) больше, чем в точке В, то за время t точка А шкива пройдет дугу АВ, а совпадающая с ней точка А ремня пройдет меньшую дугу вследствие сокращения его длины. Поэтому на участке дуги АВ произойдет относительное изменение окружной скорости точки А ремня и шкива скорость точки А шкива не изменится, а скорость точки А ремня начнет уменьшаться вследствие сокращения длины ремня, т. е. точка А ремня на дуге АВ отстает от движущейся точки А шкива и ремень на участке дуги АВ будет проскальзывать относительно соответствующих точек шкива —это и есть упругое скольжение. [c.52]

В то же время известно, что изменение температуры подогрева электродной проволоки обусловливает изменение скорости ее плавления. В результате имеет место колебание напряжения дуги в больших пределах. Особенно это заметно в случае использования длинных изогнутых мундштуков, применяемых, например, при наплавке внутренних поверхностей пресс-втулок. [c.112]

Приращение da соответствует изменению положения ударной волны за время dt = da/a - Следовательно, пройденное расстояние равно Udt == Mda. Отсюда следует, что длина элемента дуги, соответствующая приращению da, равна Mda. В общем случае длина элемента дуги выражается формулой [c.273]

В последнее время развивается еще одна разновидность ар-гоно-дуговой сварки вольфрамовым электродом — плазменно-дуговая сварка. Температура обычной вольфрамовой дуги в аргоне не превышает 5000—6000° С. Если принудительно сжать дугу газовым потоком с помощью, например, специального сопла, температура столба дуги достигнет 30 ООО " С. Высокотемпературная плазма используется для разделительной резки аусте-нитных сталей. Делаются попытки применить ее для сварки этих сталей. При этом плазменна дуга может быть использована как зависимая, так и независимая, т. е. прямого или косвенного действия. Трудно сказать, будет ли плазменная аргоновая дуга иметь заметные технические преимущества. Экономические ее достоинства, по-видимому, бесспорны. Так, по данным С. П. Лакизы (частное сообщение), при плазменной сварке стали 1Х18Н10Т толщиной 1 мм расход аргона составляет всего 1 л/мин, против 20 л1мин при обычной аргоно-дуговой сварке. В первом случае сварочный ток не превышает 85—90 а против 140—150 а при аргоно-дуговой сварке. Еще одна интересная особенность плазменной дуги состоит в практически полной нечувствительности процесса сварки к изменениям длины дуги в широких пределах. Это дает возможность придавать дуге любую требуемую форму — круглую, овальную, прямоугольную. Эта особенность плазменной дуги может быть использована, например, при сварке труб с трубными решетками. [c.333]

Все указанные требования учитываются внешней вольтамперной характеристикой источника питания, которой называется зависимость между величиной сварочного тока и напряжения на выходных клеммах сварочного аппарата. Различают несколько типов внешних характеристик (рис. 3.7) крутопадающу10 /, пологопадающую II, жесткую III и возрастающую IV. Для ручной дуговой сварки используют источники питания с крутопадающей характеристикой, которая наиболее отвечает требованиям данного процесса при изменении длины дуги, неизбежном во время ручной [c.43]

Принцип действия автоматов с постоянной скоростью подачи плавящегося электрода основан на явлении саморегулирования дуги. При изменении длины дуги изменяется и скорость плавления электрода с увеличением длины дуги скорость плавления уменьшается, при уменьшении длины дуги — увеличивается. Таким образом, если при заданном установившемся режиме сварки, когда скорость подачи равна скорости плавления проволоки, произойдет внезапное изменение длины дуги, то это приведет к изменению скорости плавления электрода и восстановлению прежней длины дуги. Установлено, что интенсивность лронесса са.морегулирования дуги определяется главным образом формой внешней характеристики источника питания и плотностью тока в электроде. Чем более полога внешняя характеристика источника питания, те.м интенсивнее идет процесс саморегулирования дуги. Установлено также, что интенсивность процесса самО регулирования дуги повышается с увеличением плотности тока в электроде. В связи с большим применением высоких плотностей тока при малых диаметрах электродных проволок область использования принципа постоянной скорости подачи электрода при автоматизированной дуговой сварке непрерывно расширяется. В настоящее время подавляющее [c.77]

При механизированной резке необходимо поддерживать резак на одной и той же высоте над поверхностью разрезаемого металла. Прп плазменной резке величина зазора металл — наконечник должна составлять 2—3 мм. При резке проникающей дугой зазор можно увеличить до 5— 6 мм. Однако при этом особенно важно, чтобы установленный зазор был постоянным. Ориентировочно можно считать, что изменение скорости резки проникающей дугой при изменении тока на 1 а есть величина постоянная. При резке алюминия и использовании двух генераторов ПС-500 она составит около 12 мм[мин а. В то же время при этих условиях с изменением длины дуги на 1 мм величина рабочего тока изменяется примерно иа 2,5 а (фиг. 78). Таким образом, колебания скорости составят 30 мм1мин на 1 мм изменения высоты резака над поверхностью разрезаемого металла. При скорости резки 1—2 м1мин можно дс-164 [c.164]

Электрическая сварочная дуга представляет собой такой вид нагрузки, который отличается от других потребителей электроэнергии тем, что для зажигания дуги требуется напряжение значительно выше, чем для поддержания ее горения дуга горит с перерывами, во время которых электрическая цепь либо разрывается, либо происходит короткое замыкание. Во время горения дуги напряжение ее меняется с изменением длины дуги, следовательно, меняется и сила сварочного тока. При коро1-ком замыкании (в моменты зажигания дуги и перехода капли расплавленного металла на изделие) напряжение между электродом и изделием падает до нуля. [c.175]

По принципу регулирования режима горения дуги различают два вида сварочных автоматов с постоянной скоростью подачи проволоки, использующие процесс саморегулироваиия длины и напряжения дуги (ТС-17Р, УТ-1250-3) с регулируемой скоростью подачи проволоки во время сварки, зависящей от изменений напряжения дуги (АДС-1000-2). [c.286]

Выбор основных параметров процесса, как вхолных, так и выходных, является весьма сложной задачей и в то же время определяет успех разработки нового технологического процесса. Например, при плазменном напылении с помощью серийно выпускаемых плазмотронов от установки УПУ-ЗМ и УМП-5 — 68 в ряде случаев не удается достичь хорошего качества покрытий. Это обусловлено тем, что в большинстве случаев не учитывается наличие пульсаций плазменной струи, связанных с перемещением анодного пятна электрической дуги. Особенно существенны такие пульсации на азоте. Кроме того, из-за малой длины дуги напряжение на плазмотроне невелико, и для обеспечения необходимой мощности плазменной струи приходится значительно увеличивать ток дуги, а это вызывает сильную эрозию сопла и изменение во времени режима работы плазмотрона, что, в свою очередь, ухудшает качество покрытий. Поэтому выбор в качестве основных параметров только тока дуги, расхода плазмообразующего газа, расхода транспортирующего газа и количества подаваемого материала оказывается недостаточным, так как при проведении оптимизации отсутствует воспроизводимость результатов. [c.189]

Как показывают опыты [89], прокатка заготовок из молибдена, титана и стали на воздухе сопровождается значительно меньшим охлаждением поверхности, чем в вакууме, что, очевидно, вызвано теплоизолирующими свойствами толстого слоя окалины. Характер изменения температуры поверхности по длине очага деформации у этих материалов также различен. В отличие от молибдена и стали прокатка титана характеризуется выпуклыми кривыми изменения контактной температуры с подъемом в начале дуги захвата и незначительным снижением в конце. Выявленная особенность обусловлена весьма низким значением коэффициента теплопроводности титана, значение которого существенно меньше, чем у молибдена, и значительно ниже, чем у стали. Во время деформации в результате охлаждения поверхностного и разогрева внутренних слоев перепад температуры по сечению увеличивается, достигая макси 1ального значения к моменту выхода из очага деформации. Все это свидетельствует о сложном характере процессов, происходящих на [c.163]

Для интегрирования полученной системы уравнений необходимо сделать некоторые упрощения. Вблизи от ствола (в начале области теплопроводности), несмотря на падение температуры, еще можно пренебречь объемным зарядом и считать n . Изменение температуры определяется теплопроводностью, а напряженность поля возрастает к катоду. Исходя из этих допущений, авторы провели расчет на примере ртутной дуги высокого давления. Численное интегрирование уравнений (3-13)—(3-19) привело к следующим результатам. При изменении температуры вдоль области теплопроводности от 8000° (температура ствола дуги) до 4700° дуга имеет свойства, которые авторы ожидали в этой области. Ионный ток в начале области меньше 1% от электронного. При температуре 4700° плотность электронов лишь немного меньше плотности ионов. Напряженность поля резко возросла — со 170 в/смло 31,9 кв/см. Область теплопровод-ностй имеет протяжение 0,0055 см, что соответствует примерно 700 длинам свободного пути атома ртути. Для этого требуется напряжение 7,24 в, в то время как в стволе дуги на это же расстояние приходится 0,94 в. [c.73]

Зависимость Д от положения токосъемника измерительного устройства видна из рис. 48, на котором представлены значения /изм, записанные самопишущим милливольтметром. Обрабатывалась заготовка из стали 12Х18Н9Т диаметром 80 мм и длиной 500 мм. Режим обработки / = 3 мм 5 = 0,3 мм/об о = 35 м/мин / = = 200 А напряжение на дуге 7=70 В плазмообразующий газ — аргон = 60 мм. В каждом опыте вначале проводилась обработка без нагрева (/=0), затем включался плазмотрон и, наконец, через некоторое время выключался. Каждая осциллограмма на рис. 48 закодирована двумя буквами. Первая из них обозначает место обработки А — у патрона, В — в средней части заготовки и С — вблизи заднего центра станка. Вторая буква показывает место расположения токосъемника естественной термопары П — у передней бабки станка, 3 — у задней бабки и О — оптимальное месторасположение. При различном размещении токосьемника измерительной цепи в условиях одного и того же режима ПМО показания естественной термопары оказываются различными. При расположении токосьемника у передней бабки станка по мере перемещения зоны резания в сторону задней бабки прибор записывает при ПМО кривые с различной наибольшей ординатой, что отображает изменение сопротивления / < с увеличением I (см. рис. 47). Если токО- [c.106]

Описанные выше конструкции улучшают устойчивость и управляемость автомобиля, однако технически правильнее (хотя это увеличивает расходы) передавать вертикальные силы винтовыми пружинами, не обладающими собственным трением, а боковые (как было показано на рис. 3.2.1, в и 3.2.4, б) —тягой Панара. Вокруг точки крепления к кузову эта тяга описывает дугу (рис. 3.2.9, а), т. е. во время ходов подвески кузов получает небольшое боковое смещение АЬ, которое тем больше, чем короче тяга и чем больше она наклонена к горизонтали. Кроме того, надо учитывать наклон тяги Панара во время движения на повороте (который зависит от длины тяги), приводящий к тому, что при поперечном крене в одну сторону центр крена хотя и перемещается вверх (рис. 3.2.9, б), тем не менее сила —увеличивает крен кузова. Если центробежная сила направлена в другую сторону (рис. 3.2.9, в), то центр крена снижается, однако возникает составляющая поддерживающая кузов, и тяга Панара воспринимает часть приращения усилия, нагружающего правую пружину. По изложенным причинам при расчете поведения автомобиля во время движения на повороте требуется учитывать изменение положения тяги Панара. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...