Смеси газа с жидкостью, содержание газа

Смеси газа с жидкостью, содержание газа 144 [c.530]

В качестве иллюстрации ниже приводится сопоставление расчета максимального расхода смеси газа, пара и жидкости, выполненного по предложенной здесь расчетной модели, с результатами экспериментов, описанных в гл. 3. На рис. 5.8 показано изменение расхода смеси насыщенной воды с газом через цилиндрический канал в зависимости от объемного газо-содержания на входе в канал. При этом в выходном сечении образовывалась смесь воздуха с влажным паром. Поэтому за газовую компоненту принималась смесь воздуха с сухим насы- [c.82]

Некоторые свойства жидкостей и газов, применяемые в ЖРД. Важной характерной особенностью топлив ЖРД является наличие в них газа в виде раствора или механической смеси. В двигателях, в которых не предусмотрено принудительное отделение газа от топлива, содержание газа в топливе может доходить до 5—10%, а для криогенных топлив 18% и более. Наличие даже очень небольшого количества газа (до 1%) в значительной степени изменяет физические свойства жидкого топлива по сравнению с капельной жидкостью (однофазной) и обязательно должно быть учтено при расчете. [c.285]

Данное положение свидетельствует о том, что при Pi<10% содержание газа в смеси становится недостаточным для формирования критического режима истечения при данном перепаде давлений. По этой причине фактическая скорость смеси оказывается меньше расчетной. В этом случае расчет нужно вести по обычным зависимостям для несжимаемой жидкости, разумеется, с учетом оценки влияния газовой составляющей на [c.66]

Горючие газы. Для газопламенной обработки наибольшее значение имеют газы и пары жидкостей, дающие а смеси с кислородом высокую температуру пламени. Лучшие результаты показывают горючие материалы с высоким содержанием углерода. [c.198]

Таким образом, можно сделать вывод, что в диапазоне объемных газосодержаний от О до 0,25 одноатомные газы в отличие от всех других газов не образуют гомогенных смесей (растворов) с несжимаемой жидкостью, а могут образовывать только гетерогенные смеси. Что касается реальных жидкостей, то все они обладают хотя и очень большими, но конечными значениями показателя изоэнтропы, т.е. их можно считать гомогенной смесью несжимаемой жидкости и собственного газа (пара). Объемное содержание сжимаемой фазы в реальной жидкости нетрудно определить при помощи (3.17). Когда в реальной жидкости растворяется газ, то сжимаемый компонент представляет собой смесь собственного пара и растворенного газа, показатель адиабаты такой смеси = = [см. зависимость (3.18)]. Если объемная доля пара [c.67]

Все же как бы тщательно ни отбирался или ни изготовлялся исходный материал, во многих случаях, особенно при изготовлении СО в виде твердых веществ, остается необходимость дополнительно уменьшать неоднородность, а затем проконтролировать полноту устранения погрешностей, связанных с ней. Благоприятное исключение составляет лишь ситуация, когда исходный материал заведомо относительно однороден (смеси газов, жидкостей, твердые растворы с неограниченной взаимной растворимостью компонентов во всем интервале содержаний, представляющих интерес). [c.130]

Измерение расхода при помощи стандартных СУ в области малых чисел Йе (при вязких и загрязненных жидкостях, малых диаметрах трубопровода, нагретых газах, небольщих расходах, газовых смесях с высоким содержанием водорода) практически невозможно из-за непостоянства коэффициента расхода, а следовательно, неопределенной точности измерений. В связи с этим применяют специальные СУ, используемые в основном для измерения расхода жидкого топлива (табл. 8.9) сегментные диафрагмы — для измерения расхода загрязненных жидкостей и газов, насыщенных жидкостью, протекающих в горизонтальных или наклонных трубопроводах, а также для измерений расхода газов и воды в трубопроводах диаметром свыще 1000 мм прямоугольные диафрагмы и прямоугольные трубы Вентури — в основном для измерения расхода газа (воздуха) в прямоугольных каналах в случаях, когда невозможно по конструктивным условиям устанавливать круглые или невозможен переход от прямоугольного канала к круглому [97, 98, 121, 122]. [c.231]

Приложение к жидкости переменного по знаку давления (как это имеет место при распространении волны мощного ультразвука) приводит к разрыву жидкости. Образующиеся в местах разрыва маленькие полости под действием звукового поля ведут себя по-разному. Одни из них пульсируют, не меняя содержания парогазовой смеси внутри своего объема, другие интенсивно растут под действием растягивающих напряжений звуковой волны и односторонней диффузии газа КЗ жидкости в полость, третьи начинают смыкаться (захлопываться) под действием сжимающих напряжений звуковой волны с образованием мельчайших осколков пузырьков и развитием больших локальных давлений вблизи мест захлопывания. [c.449]

Во избежание забивки нижнего (рассольного) холодильника твердой N 04 температуру конденсата на выходе из него поддерживают примерно —15 С. При содержании в газовой смеси 2% паров воды, температура замерзания образующейся жидкости (сырой смеси) равна —13,4 С, а при 5,5% паров воды она снижается до —16 С. Выпадение твердой N 04 практически исключается при наличии в нитрозных газах 6-8% К Оз. [c.84]

Одним из процессов, наиболее часто встречающихся в практике теплотехнических расчетов, является адиабатный процесс насыщенного газа. Вместе с тем он является наиболее сложным для расчета или исследования, что предопределило необходимость рассмотреть этот процесс более подробно. Обычно содержание жидкости в смеси равно (или почти равно) количеству влаги, претерпевающей фазовый переход в течение процесса. Поэтому, как и в предыдущих частных случаях, рассмотрим адиабатный процесс для случая, когда жидкость в насыщенном газе содержится в небольшом количестве. После этого кратко рассмотрим и тот случай, когда влага в жидкой фазе содержится в значительном количестве. [c.54]

На выходе из компрессора содержание воды в парогазовой смеси должно быть практически равно нулю. Процесс сжатия влажного газа в осевом (или центробежном) компрессоре происходит с достаточно большой скоростью, при этом время пребывания смеси в компрессоре составляет т = (1 -н 3)-10 с. Поэтому важно, чтобы процесс отвода тепла от газа к испаряющимся капелькам жидкости не лимитировался. [c.48]

Компоненты могут находиться в одной фазе, например воздух с примесью водяного пара. Свойства такой смеси будут мало отличаться от свойств обычного газа до тех пор, пока при определенных условиях водяной пар не начнет конденсироваться. Между капельками воды и водяным паром возможен тепло- и массообмен, что скажется на свойствах всего потока. Однако, если содержание пара в воздухе невелико, то течение такой смеси будет, естественно, отличаться от течения чистого пара с капельками той же жидкости. [c.196]

Полное удаление растворенных в воде газов практически невозможно. Процесс удаления газов из воды происходит до того момента, когда равновесное парциальное давление, соответствующее его концентрации в жидкой фазе, превышает парциальное давление этого газа рт в газовой фазе над раствором. Следовательно, для деаэрации воды и удаления (десорбции) агрессивных газов необходимо понижать их парциальные давления над жидкостью. Это возможно осуществить либо понижением общего давления газовой смеси над водой, либо перераспределением парциальных давлений газов при постоянном давлении газовой смеси. Второй способ универсален и не избирателен по отношению к отдельным газам, присутствующим в воде. Он основан на том, что абсолютное давление над жидкой фазой представляет собой сумму парциальных давлений газов и водяного пара p Xpr-j- j-pj jo- Следовательно, необходимо увеличить парциальное давление водяных паров над поверхностью воды, добиваясь р, и как следствие этого получить 2рг 0. Когда температура воды повышена до температуры насыщения, парциальное давление водяного пара над уровнем воды достигает полного давления над водой, а парциальное давление других газов снижается до нуля, вода освобождается от растворенных в ней газов (рис. 9.2). Недогрев воды до температуры насыщения при данном давлении увеличивает остаточное содержание в ней газов, в частности кислорода (рис. 9.3). Термическая деаэрация воды сочетается с ее подогревом в специальном теплообменнике —- деаэраторе. [c.122]

Определение фактических параметров работы установок гидропоршневых насосных агрегатов показало, что они обычно в большей или меньшей степени нестабильны. Изменение режима работы установки может быть вызвано несколькими причинами. Наиболее важными из них являются колебания динамического уровня жидкости в скважине, вызванные пульсацией пластового давления и неравномерное но времени содержание свободного газа в добываемой жидкости. Колебания этих величин тем значительнее, чем больше газовый фактор скважины. Различная степень газирования столба поднимающейся но насосным трубам жидкости приводит к изменению его веса и величины гидравлических сопротивлений при движении этой смеси, что, наряду с колебанием динамического уровня жидкости в скважине, влечет за собой изменение нагрузки погружного агрегата. Естественным следствием изменения нагрузки является изменение давления [c.170]

Аналогичный вывод можно сделать относительно влияния диаметра трубы на истинное содержание жидкости в пробковой и кольцевой структурах течения смеси по данным рис. 2.5. Интересно отметить, что вопрос о влиянии диаметра трубы на истинное содержание жидкости в кольцевой структуре течения смеси возникает только в том случае, когда результаты измерений обрабатываются в координатах Ф (или I —Ф) и ГГс, которые с успехом были использованы для обобщения данных по режиму барботажа газа в наклонных и вертикальных трубах в пределах пробковой структуры потока. [c.213]

Параметры струйного течения в конце камеры смешения, сечение 0-0 массовые расходы высоконапорной среды F , низконапорной среды F.J и их смеси F,,,), средняя скорость смеси о, ее компонентный состав С, о, удельная энтальпия / о, удельная теплоемкость С , температура Т 1, и плотность р о, а также содержание жидкости и газа, выражаемого в виде расходов жидкой ( и газовой С,, фаз, компонентный состав л, о и К,1,(1 ш)следних, их удельные теплоемкости С о, Ср о, Си,,о, число Пуассона 1,0, газовая постоянная Л (), удельные энтальпии // о и /( п, плотности р (, и р( ц рассчитываются по алгоритму, блок-схема которого представлена на рис. 5.2. [c.231]

Запишем полную систему ург.внений в частных производных, описывающую одномерное стациэнарное движение смеси жидкости с газовыми пузырьками (разовые переходы отсутствуют), когда можно пренебречь двухсксростными эффектами (ui = Уа = = v), сжимаемостью и вязкостью жидкости (pj = onst, [ij = О), поверхностным натяжением (S — 0) и массовым содержанием газа по сравнению с массовым содержанием жидкости (p2уравнения для г и Га являются уравнениями в частных производных [c.86]

Кроме того, существенным недостатком всех существующих моделей для анализа динамических свойств газожидкостной смеси при рассмотрении в ней ударных волн является допущение о несжимаемости несущей фазы. При обосновании этого допущения исходят из следующих оценок. Считается допущение оправданным, если объемная доля пузырьков в смеси Р много больше объемной доли сжимаемой части жидкости /3(,. Эту последнюю в [35] определяют из соотношения для изотермической скорости звука в жидкости /3 = Ро/Рж ж- ри нормальных условиях величина j3(, 10 ". На этом основании при объемном содержании пузырьков /3 > 0,01 допущение о несжимаемости считается оррав-данным. Однако при давлениях Ро > Ю МПа, что имеет место в реакторном контуре атомных энергоустановок, по той же оценке 3 > 0,01. Кроме того, при рассмотрении умеренной ударной волны, в которой Pi/Po 10. по той же оценке (3 , во фронте волны на порядок увеличи-ваетсятг /3 из-за сжатия пузырей примерно на порядок уменьшается, тогда Р 10" . В действительности, как будет показано в следующей главе, с увеличением температуры и давления жидкости объемная доля сжимаемой части жидкости существенно возрастает. Так, при р = 15 МПа и t = 300 "С величина /3 = 0,1. Ограниченность возможности анализа закономерности распространения ударных волн в жидкости с помощью модели, предполагающей отсутствие сжимаемости, стала очевидной при рассмотрении парожидкостных смесей и газожидкостных смесей, содержащих в пузырьках растворимый газ. В [8] описаны результаты экспериментов по распространению ударной волны в воде, содержащей пу-зырькиС02. На рис. 2.9 показано изменение давления во фронте волны и скорости ее распространения по мере перемещения фронта по ударной трубе от верхнего к нижнему ее концу, а на рис. 2.10— относитель- [c.46]

Модель влажного материала с твердым скелетом. Ниже предлагается дальнейшее развитие предложенной в [21] модели влажного пористого материала, в которой учтено влияние характера распределения влаги на процессы переноса, а также отсутствует необходимость использования эмпирических коэффициентов а тлЪ.Ъ основу положена модель с взаимопроникающими компонентами, содержащая твердый скелет 1, влагу 2 и парогазовую смесь (рис. 7.1). При малых влаго-содержаниях j жидкость распределена в виде отдельных изолированных включений, или изолированных кластеров (рис. 7.1,а), которые с увеличением со будут расти и при некотором критическом значе- НИИ влагосодержания со = со сольются в один бесконечный кластер (рис. 7.1, . При дальнейшем увеличении влагосодержания жидкость будет эашмать все большую долю порового пространства (рис. 7.1, в) и при значении ш = исчезает бесконечный кластер из смеси газа и пара, которая теперь будет распределяться в поровом пространстве в виде изолированных включений (рис. 7.1, г), [c.130]

Рис. 6.10.4. Диаграмма усиления отраженной от твердой стенки волны в пароводяной (линии 1, Г, Г, 1" ) смеси (ро = ОД МПа, Го = 373 К) и в смеси БОДЫ с газовыми (линии 2, 2, 2", 2" ) пузырьками постоянной массы (ро — = 0,1 МПа) в зависимости от интенсивности падающей волны и исходного объемного содержания пара или газа а . Числовые указатели на кривых 0,01, 0,05, 0,2 соответствуют значениям Кго- Прямая 3 соответствует формуле (6.10.13), штриховые линии — формуле (6.10.12), штрихпунктирпая соответствует акустической среде, каковой является жидкость без пузырьков (аго = = 0), по формуле (6.10.14). Отклонение при малых р - 1ро (вид А) линии 1 от штриховой, соответствующей формуле (6.10.12), связано с тем, что очень слабые волны не вызывают полной конденсации пара, а отклонение при больших р - Уро линий 1, 1", 1" от штриховых связано с влиянием сжимаемости несущей жидкости в падающей волне (конечность величины бс). Отклонение линий 2, 2", 2" от прямой 3 при больших р Уро также связано с влиянием сжимаемости несущей жидкости, которая не учитывалась при выводе формулы (6.10.13)

Рис. 6.10.4. Диаграмма усиления отраженной от <a href="/info/321902">твердой стенки</a> волны в пароводяной (линии 1, Г, Г, 1" ) смеси (ро = ОД МПа, Го = 373 К) и в смеси БОДЫ с газовыми (линии 2, 2, 2", 2" ) пузырьками <a href="/info/332882">постоянной массы</a> (ро — = 0,1 МПа) в зависимости от интенсивности падающей волны и исходного объемного содержания пара или газа а . Числовые указатели на кривых 0,01, 0,05, 0,2 соответствуют значениям Кго- Прямая 3 соответствует формуле (6.10.13), <a href="/info/1024">штриховые линии</a> — формуле (6.10.12), штрихпунктирпая соответствует <a href="/info/239477">акустической среде</a>, каковой является жидкость без пузырьков (аго = = 0), по формуле (6.10.14). Отклонение при малых р - 1ро (вид А) линии 1 от штриховой, соответствующей формуле (6.10.12), связано с тем, что очень <a href="/info/19703">слабые волны</a> не вызывают полной <a href="/info/30086">конденсации пара</a>, а отклонение при больших р - Уро линий 1, 1", 1" от штриховых связано с <a href="/info/203852">влиянием сжимаемости</a> <a href="/info/219634">несущей жидкости</a> в падающей волне (конечность величины бс). Отклонение линий 2, 2", 2" от прямой 3 при больших р Уро также связано с <a href="/info/203852">влиянием сжимаемости</a> <a href="/info/219634">несущей жидкости</a>, которая не учитывалась при выводе формулы (6.10.13)

В промышленных парогенераторах и водогрейных котлах главным образом используются природные и попутные газы. Природные и попутные газы представляют собой смеси углеводородов метанового ряда и балластных негорючих газов. В природных газах значительно больше метана, чем в попутных. Содержание метана в некоторых природных газах доходит до 98%. Попутные газы содержат меньше метана, но больше высокомолекулярных углеводородов. Углеводороды метанового ряда обычно называют предельными, в них использованы все четыре валентности углерода. Они имеют общую эмпирическую формулу С Н2п+2- Основными представителями предельных углеводородов являются метан (СН4), этан (СгНе), пропан (СзНв), бутан (С4Н о), пентан (С5Н12) и т. д. При нормальных условиях (давление 101,08 кПа и температура 0°С) первые члены ряда до бутана включительно представляют собой газы, не имеющие цвета и запаха, а последующие — жидкости. [c.27]

Для определения газов, папр. СОз в рудничном воздухе, употребляют переносный Р. (фиг. 12) свет от лампы Ь, питаемой аккумулятором А, с помощью конденсаторной линзы и отражения от зеркала >5 направляетс г через призму Р на щель. Проходя через объектив оЬ, поступает в камеру длиной 10 см с газом О и воздухом Z и, отражаясь от зеркала 8р, идет обратно т. о. свет проходит два раза камеру с газом. Этим достигается сокращение длины камеры вдвое при той же точности. Через окуляр ок наблюдают интерференционную картину. При помощи ручки М барабана J поворачивают компенсатор, производя отсчеты по барабану, разделенному на деления, соответствующие %-ному содержанию газов, на основании предварительных измерений известных смесей газов. Для высушивания газ и воздух проходят через сушильные камеры 7 и 2. Для исследования жидкостей с помощью интерферометров газовую камеру заменяют камерой для жидкости с водяным нагреванием (фиг. 13) прибор ставят горизонтально. Свет для сравнения проходит под камерой через воду, что гарантирует одинаковую Г. Можно измерять малое количество жидкостей (что важно например для серийных исследований крови) до 1 мм толщиной, для чего в камеру в 5 мм вкла- [c.358]

При организации сварочного поста с использованием сжиженных газов подача горючих газов происходит из баллонов. Поступление пропано-бутановой смеси к горелке возможно только при превращении жидкого газа в баллоне в газообразное состояние. Образование газообразной фазы над поверхностью жидкости требует затраты тепла (скрытая теплота испарения). Количество тепла, затрачиваемое на испарение 1 кг составляющих жидкие газы для пропана 102-4,19-10 дж1кг, для бутана 93,3-4,19Х Х10 дж1кг. Во время испарения температура на поверхности жидкости снижается до температуры кипения. Равновесие между жидкостью и газообразной фазой нарушается в момент удаления из баллона пропано-бутановой фракции. Это равновесие изменяется в связи с падением давления паров над жидкостью, благодаря чему она начинает испаряться. Вначале испаряется пропан, содержание которого в жидкости уменьшается, а затем бутан. [c.26]

На рис. 6.21 и 6.22 представлены эпюры скоростей жидкости и газа по сечению трубы и эпюры локального истинного содержания жидкости для кольцевого режима течения смеси, полученные Джиллом. Как видим, с увеличением скорости смеси эпюры скоростей газа и жидкости становятся круче, в то время как крутизна эпюры истинного содержания жидкости может изменяться в противоположных направлениях. При этом с увеличением скорости газа при Wi = onst эпюры истинного газосодержания становятся более пологими, а с увеличением скорости жидкости при W2 = onst крутизна эпюр истинного содержания жидкости возрастает. Общий вид эпюр напоминает эпюры для однофазных потоков. Это сходство стимулирует поиск универсальных законов для распределения скоростей. [c.238]

Практический интерес представляют и трехфазные системы, состоящие пз пористого скелета, насыщенного смесью жидкости с газом, рассмотренные Г. М. Ляховым (см. ссылку [11] гл. 1), Брутсаертом [26] и др. Ирп этом Г. М. Ляховым фактически анализируется частный случай мягких сред, когда не только давления, по п температуры п скорости фаз совпадают р = р, = Рзл 0/ = 0, Ti = Т., = Тз, = V-2 == Vo). Как уже указывалось в 5 гл. 1, такая смесь описывается как однофазная сжимаемая среда с усложненным, заранее определяемым уравнением состояния, зависящим от уравнении состояния фаз и их массовых содержаний. [c.242]

Точность и чувствительность регу-, лирования заданной концентрации углерода в цементируемом слое достигается тем, что в качестве жидких карбюризаторов в печь для цементации вводят попеременно две жидкости эфироальдегидиую фракцию и смесь синтина с этилацетатом — в зависимости от точки росы отработанного газа, причем первую жидкость подают при уменьшении содержания Н2О, а вторую — при увеличении компонентов в смеси синтина и этилацетата. [c.81]

А. А. Арманд [4] отметил при течении смеси в вертикальных трубах по сравнению с горизонтальными незначительное (примерно 5 —10%) увеличение потерь напора на трение в зоне малых газо-содержаний <<0,3). Ио-видимому, отмеченное А. А. Армандом влияние угла наклона — это итог некоторых описбок, заложенных в методе измерения сил трения при вертикальном или горизонтальном расположении трубы, поскольку в опытах авторов для этой зоны вес столба смеси на измерительном участке практически уравновешивался столбом жидкости в импульсных трубах дпфманометров, т. е. точность измерения потерь напора на трение была достаточной, однако влияние угла наклона не замечено. [c.175]

Модули насосные - диспергаторы предназначены для измельчения газовых включений в пластовой жидкости, подготовки однородной газожидкостной смеси и подачи ее на вход насоса. Устанавливаются на входе насоса вместо входного модуля. Максимальное допустимое содержание свободного газа на входе в диспергатор при максимальной подаче - 55% по объему. При прохождении потока газожидкостной смеси через диспергатор повышаются ее однородность и степень из-мельченности газовых включений, улучшается работа центробежного насоса уменьшается его вибрация и пульсация потока в насосно-компрессорных трубах, обеспечивается работа с заданным КПД. [c.81]

По взаимной растворимости компонентов смеси жидкостей разделяют на три группы с взаимно нерастворимыми, полностью растворимыми и частично растворимыми компонентами. По фазовому составу — на системы пар — жидкость, газ — жидкость, жидкость — жидкость. Характеристикой равновесного состояния в системах пар — жидкость является коэффициент относительной летучести а = p lpi для бинарных (двухкомпонентных) и СС]2 = pxipii 13 Рх Ръ 14 =р р ,. .. aj,- = p pi, для многокомпонентных смесей. P, Pi, Ръ РА > Pi — давление насыщения компонентов при заданной температуре. Если а — величина постоянная, система является идеальной, при а переменном — неидеапьной. При а = 1 — азеотропной (точка а на рис. 4.52), содержание компонентов в паровой и жидкой фазах которой одинаковы, вследствие чего разделение такой смеси на компоненты невозможно. [c.236]

Процессы распростраиения волн в жидкости с пузырьками газа или пара экспериментально изучаются на вертикальных ударных трудах, характерная схема которых представлена на рис. 6.1.1. Ударная труба состоит из камеры высокого давления КВД и рабочего участка, или камеры ннзкого давления КНД, разделенных диафрагмой. В КВД накачивается газ и создается высокое давление, а в КНД до уровня несколько ниже диафрагмы наливается жидкость, через которую пропускаются пузырьки заданного радиуса, так что создается смесь, близкая к монодисперсной. Радиусы пузырьков а в разных опытах варьировались в диапазоне 0,2—2 мм, а их объемное содержание 2, определяемое по подъему столба жидкости,— в диапазоне 0,01 — 0,1. При разрыве диафрагмы в КПД за счет действия газа из КВД создается ударная волна, распространяющаяся сверху вниз по пузырьковой смеси. Длительность возмущения определяется длиной КВД, а интенсивность — давлением в КВД. При этом записывается эволюция давления в смеси малоинерциоиными датчиками давления, установленными в стенке трубы КНД в нескольких местах вдоль столба жидкости, а через окно в стенке трубы методом скоростной киносъемки фиксируется поведение пузырьков. [c.7]

Парадоксальность волновых свойств пузырьковых смесей с инертным газом состоит в том, что изменение в широких пределах таких теплофпзическпх свойств жидкой фазы, занимающей почти весь объем в смеси, как теплопроводность и вязкость (напрпмер, за счет изменения содержания глицерина в растворе), практически не влияет на распространение волн, их структуру и затухание. Лишь прп прибллжеппи к чистому глицерину вязкость жидкости начинает играть заметную роль. В это же вре.мя изменение свойств газа в пузырьке (показателя адиабаты, температуропроводности), занимающем очень малый объем в смесп (не говоря уже о его ничтожной массовой доле), существенно влияет на волновые процессы и их затухание. [c.90]

Упражнение 60. Оценить эксплуатационные данные о работе метантенков, если доза загрузки Д=11%, влажность загружаемой смеси осадка и ила 95,5%, зольность 28%, влажность сброженного осадка 97,1% и зольность 42%. Температура брожения 51,5° С. Соотношение загружаемого осадка и ила по беззольному веществу составляет 1 1. Химический состав загружаемых осадков соответствует указанному в упражнении 56. В составе газов брожения 65% метана, 34% углекислоты и 1% азота. Выход газа 13 м /м . В иловой жидкости среднее содержание НЖК=7,5 мг-экв/л, щелочности 91 мг-экв/л и азота аммонийных солей 845 мг/л. [c.120]

Рассмотрим зоны пузырьковой кавитации. Скорость звука 0 завист от объема пузырьков газа. При весьма малой концентрации пузырьков влияние их на скорость звука не проявляется. Однако это влияние быстро возрастает с ростом газосодержания и при значениях порядка 1 % объема смеси скорость звука может упасть до 20—50 м/с. При дальнейшем росте объема газа почти не меняется вплоть до полного вытеснения жидкости из смеси. Тогда скорость звука начинает быстро увеличиваться до значения скорости звука в газе [49, 199]. Сказанное позволяет предположить, что в значительных пределах изменения объемного содержания газового компонента [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...