Арманд

На рис. 6-3 показано распределение воды и воздуха при их совместном течении в горизонтальной трубе, полученное в опытах А. А. Арманда. Разделение потока осуществлялось на выходе из трубы специальным ножом, перемещавшимся в диаметральной плоскости. Разделенные ножом два потока смеси направлялись в раздельные сепараторы, в которых жидкость отделялась от газа, и их количества измерялись независимо. [c.134]

На рис. 6-24 приведены данные опытов с пароводяной смесью в вертикальных трубах, обработанные в координатах (6-49) А. А. Армандом. [c.163]

Здесь С = ф/р — множитель Арманда. [c.179]

Арманд . Б., Автомобиль ЗИС-101, Наркомзем, 1938. [c.187]

Теплоотдача при высоких тепловых нагрузках и др. специальных условиях . Сборник под ред. А. А. Арманда, Госэнергоиздат, 1959. [c.93]

В табл. 2 и 3 приведено сравнение опытных данных Н. А. Можа-рова и А. А. Арманда с расчетными значениями по формулам, представленным в соответствуюш,их пунктах табл. 1 (п. 11, п. 10). [c.318]

Сравнение опытных данных А. А. Арманда с расчетными значениями по формуле (п. 10 табл. 1) [c.323]

А. А, Арманд, Исследование механизма движения и сопротивления при движении двухфазной смеси по горизонтальным трубам, Известия ВТИ , 1946, № 1, [c.324]

Фиг. 57. Зависимость Nu/Re от температуры воды при р = 240 ата по опытам А. А. Арманда.

А. А. Арманда [1], центральная -паровая струя содержит значительное [c.100]

Гис. 7.1.1. Экспериментальная зависимость (V. Nakoryakov et al, 1981) трения па стенке трубы (D = 86,4 мм) от приведенной скорости жидкости Wi и расходного газосодержания ji в пуз лрьковом и снарядном режимах восходящего воздухо водяного потока (р = 0,1 МПа, То = 297 К). Числовые указатели на кривых соответствуют значениям Wi, м/с. Указатели Л и В соответствуют двум подрежимам пузыр . нового потока. Линия С соответствует зависимости А. А. Арманда (7.1.5) с показателем п = 1,53 [c.173]

Установлено (см. рис. 7.1.1), что в снарядном и пузырьковом режимах течения прп VK, >1,2—15 м/с для расчета гидравлического сопротивления = nDxw можно пользоваться зависимостью, предложенной А. А. Армандом (194G), типа [c.174]

Адсорбция (см. Сорбция) Акустическая жесткость среды 99 Арманда формула 173 Аррениуса закон 272 Архпыеда сила 264 [c.352]

Расчет / — ф = 3 — ф=О,8330 (данные А. А. Арманда). Данные Г. Говера (J—0 = 16 мм 0—0=26 мм, —0=38 мм, — 0=63 мм. Данные [c.165]

Первое детальное исследование совместного течения газа и жидкости в горизонтальной трубе было выполне-но А. А. Армандом. По этим данным формула (6-13) при р<0,9 пригодна и для горизонтальных труб, а в формуле (6-57) для различных интервалов р меняется как показатель степени, так и множитель пропорциональности, который может существенно отличаться от единицы. Однако такие зависимости имеют ограниченное значение, поскольку локальное трение в расслоенных течениях меняется по окружности трубы самым существенным образом (рис. 6-5). При этом эпюры касательных напряжений меняются н по длине трубы, т. е. за смесителем имеется значительный участок стабилизации структуры потока. [c.166]

Наиболее полно теплообмен при кипении недогретых жидкостей изучен для воды и частично для криогенных жидкостей [5.16, 5.17 и др.]. Для условий кипения недогретой воды, когда влияние конвективной составляющей относительно невелико, Н. В. Тарасовой, А. А. Армандом и А. С. Коньковым [5.18] получена зависимость [c.131]

Аналогичные результаты могут быть получены при выполнении таких же формальных операций над общими уравнениями осредненного во времени турбулентного движения двухфазного потока С. Г. Телетова [9]. Таким способом было получено, в частности, определение нивелирного напора (2) в работах А. А. Арманда и G. С. Кутателадзе [6, 7]. [c.167]

На рис. 2 приведено сопоставление результатов расчетов, выполненных по изложенной выше методике, с опытными данными по теплоотдаче различных авторов. При сопоставлении помимо опытных данных, приведенных на рис. 1 (At=At ), (были использованы результаты опытов с недогревом Н. В. Тарасовой, А. А. Арманда и А. С. Конькова [И (круглая труба [d= 8 мм, р = 170 ата, ш =2- -5 м/сек, =(2- -8) 10 ккал/м -час, AfHoj=2- 50° С) Г. Г. Трещева [23] (прямоугольный канал 20 X10 мм, /) = 1- -3 ата, zi (,=3 5 м/сек, д= 1- А) -Ю ккал/м -час, Аг ед=10- -20° С) и Н. С. Алферова [24] (кольцевая щель 15 X 18 мм, jd = 150 ата, г >о=0.5- -4 м/сек, AfH =6- -40° С). [c.199]

Рис. 25. Зависимость удельного сопротивления при движении воздуховодяной смеси в вертикальной и горизонтальной трубах от расходного объемного воздухосодержа-ния (данные А. А. Арманда).

На график нанесены также опытные точки А. А. Арманда и Е. И. Невструевой, взятые непосредственно из отчета по работе при этом сделано допущение, что движущий напор Р — ЮООф, где ф — истинное объемное паросодержание, определенное в опытах. По этим точкам проведена осредняющая кривая. [c.281]

Если температурный напор стенка — поток весьма мал, то, как показали опыты В. Е. Дорощука, В. Л. Лельчука и В. В. Медни-кова, а также А. А. Арманда, Н. В. Тарасовой и А. С. Конькова, формула (10.77) дает вполне удовлетворительные результаты и в околокритической области. Однако при значительных тепловых потоках возникают существенные отклонения, не снимаемые поправками типа (10.125) или (10.126). [c.208]

Аладьев, Дадонов и Удалов О Стерман Д — Арманд, Тарасова и Коньков. [c.357]

Более уточненные формулы для паро-водяной смеси, текущей в горизонтальной трубе, содержатся в статье А. А. Арманда и Г. Г. Трещева [2]. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...