Вентури

Принцип действия распыливающих жидкостных нейтрализаторов основан на интенсивном дроблении жидкости потоком ОГ, осаждении частиц на каплях и растворении в них газовой фазы. Наиболее эффективны скрубберы Вентури (рис, 49), в сопле которых происходит мелкодисперсное распыливание воды. В нижнем блоке капли с частицами сажи, ударяясь о поверхность жидкости, улавливаются ею, а оставшиеся капли оседают в каплеуловителе — насадке из гравия, керамзита или другого материала с развитой поверхностью. [c.79]

Для расходомеров, основанных на создании перепада давлений в потоке различными сужающими устройствами (труба Вентури, сопло и диафрагма —см. рис. VII — I, VII—2 и VII—3), расход определяется по общей формуле [c.148]

При е = I формула дает выражение коэффициента расхода трубы Вентури и сопла (рис. VII —1 и VII—2). [c.149]

При е = 1 это выражение дает коэффициент сопротивления мерного сопла. Для трубы Вентури в результате аналогичного расчета получим (см. также введение к гл. VI). [c.150]

На трубопроводе установлены расходомер Вентури с диаметром узкого сечения d и задвижка, [c.150]

Заданы (в предположении, что имеет место квадратичная зона сопротивления и безразмерные характеристики потока не зависят от числа Рейнольдса) коэффициент расхода р, и коэффициент сопротивления расходомера Вентури, а также коэффициент сопротивления задвижки. [c.151]

Определим расход Q в трубопроводе и давление в баке А, считая известным показание ртутного дифференциального манометра, присоединенного к трубе Вентури. [c.151]

Расход в трубопроводе по показанию дифференциального манометра на трубе Вентури равен согласно формуле (VII—6) [c.151]

Задача VII—10. В трубопроводе дна.метро.м О = 50 мм, подающем воду в открытый бак с постоянным уровнем /У = 1,5 м, установлена труба Вентури с горловиной диаметром d 25 мм. Коэффициент сопротивления входного сходящегося участка расходомера = 0,06, коэффициент потерь в его диффузоре Фд = 0,2. [c.157]

Задача VII—II. По трубопроводу диаметром = = 50 мм, в котором установлена труба Вентури с горловиной диаметром 2 = 25 мм, вода сливается под постоянный уровень, расположенный ниже оси расходомера на й = = 2, м. Коэффициент потерь в диффузоре расходомера Фд, = 0,25 и коэффициент сопротивления угольника S =, 1. [c.157]

Задача VII—20. Трубка Вентури, установленная на самолете, должна отсасывать воздух из камеры гироскопа, приводя последний во вращение. [c.162]

Задача VII—32. Расход воды измеряется трубой Вентури с входным диаметром D = 200 мм. [c.170]

Задача VII—33. Мерное сопло, расходомер Вентури и диафрагма, установленные в трубе диаметром D = = 100 мм, имеют одинаковый диаметр в свету d = 60 мм. [c.170]

При сужении канала рабочего колеса средние скорости в его сечениях возрастают, что, согласно теореме Бернулли, вызывает появление разрежений в местах сужения. На этом явлении основано применение трубки Вентури (1746—1822), представляющей собой сначала сужающийся, а затем расширяющийся канал. Такая трубка служит для отсасывания жидкости или воздуха через ниппель, соединенный с узким сечением канала. Так, [c.249]

Во время кавитации в сопле Вентури в многокомпонентной жидкости, имеющей состав, выраженный в массовых долях С,в, образуется газовая фаза в виде кавитационных пузырьков и каверн, заполненных испарившимися при давлении Р [c.149]

Исходными сведениями для расчета являются полное давление высоконапорной жидкости Р перед соплом, ее температура Г , компонентный состав С, , массовый расход или радиус критического сечения сопла Вентури, давление низко- [c.151]

Если длина области кавитации меньше длины диффузора Хд сопла Вентури, т.е. [c.153]

В качестве исследуемой конструкции были выбраны сопла Вентури с регулируемым криз ическим сечением (рис. 8.20) и нерегулируемым критическим сечением (см. рис. 5.1). Сопла Вентури были выполнены с углами расширения диффузора (р = 1 5 10°, угол сужения конфузора во всех соплах был равен 20°. В регулируемых соплах дроссельная игла имела угол сужения 10°. Диаметр критического сечения всех сопел был равен 5 мм. Материал сопел - сталь 3. Внутренняя поверхность каждого сопла была полирована. Сопла имели отверстия на выходе диффузора с углом расширения 5 и 10° площадью, равной восьми площадям критического сечения. При этом длина диффузора с углом расширения Г была равна длине диффузора с углом расширения 10°. [c.202]

Гис. Н.22. Изменение расхода жидкости Q в зависимости от отношения давления ее нагнетания в со(]ла Вентури и давления И па выходе из сопел [c.203]

Задача V—7. Труба Вентури с входш. м диаметрог О = 300 мм и горловиной 150 мм, пред(1азначеина - для измерения расхода керосина, тарируется путем испытания на воде ее модели, выполненной в масштабе 1 3 от натуры. [c.113]

Задача Vil—31. Определить объемный и массовый расходы воздуха в трубе Вентури диаметрами D = 50 мм и d = 25 мм, если показание манометра перед расходомером М = 0,5 АШа температура воздуха t = 20 " С показание дефференциального водяного манометра, измеряющею перепад давлении в сечениях потока перед расходомером и в его горловине, /г = 150 мм и коэффициент расхода, и = 1. Удельная газовая постоянная воздуха R = 287 Дж/(кг-К). Атмосферное давление принять равным 0,1 МПа. См. указание к задаче VII—29. [c.170]

Коэф( шии нт сопротивления еходного участка до сжатого сечения потока во всех приборах одинаков == 0,06, коэффициент потерь в диффузоре расходомера Вентури ( д = 0,2. Коэф( )ициент сжатия струи в диафрагме е = - 0,66. [c.171]

Задача VII—37. Для автоматической регистрации расхода, измеряемого трубой Вентури, ртутный дифма-нометр расходомера снабжен поплавковым устройством, при помощи которого расход записывается на равномерно вращающемся барабане. [c.172]

Дробление газом. Эффективность дробления воздухом была показана, в частности, Джойсом [400]. Авторы работы [483] установили отличное соответствие между измеренным размером капель, раздробленных высокоскоростным потоком газа, и резу.льтатами расчетов с использованием эмпирических соотношений Нукиямы и Танасавы [576]. Теоретический анализ характеристик струйного распылителя вязкой среды выполнен в работе [176] там же получено и его экспериментальное подтверждение методом высокоскоростного фотографирования. В работе [126] изучалось использование высокоскоростных испарителей при большой скорости потока воздуха, нагретого до высокой температуры, в минимальном сечении трубки Вентури. В работах [457, 119] исследовалось дробление струи жидкости и капель потоком воздуха. [c.146]

Джонстон, Филд и Тасслер получили плотный туман, образованный каплями жидкости, в распылителе типа трубки Вентури. Образование частиц) путем конденсации в пересыщенном гиперзвуковом потоке воздуха рассмотрено Дурбином [178]. [c.149]

Многофазные струи образуются в системах очистки воздуха, например в эжекторных скрубберах Вентури [315], воздушнораспылительных системах, при истечении продуктов сгорания ракетных двигателей с металлизированным топливом. Во всех случаях большой интерес представляет распределение дискретной фазы в струе [735]. [c.373]

Законы падения тел Галплей вывел экспериментально, наблюдая качение шаров по наклонным плоскостям. Еще Леонардо да Винчи, великому предшественнику Галилея в области механики, была известна зависимость между длинами (и высотами) наклонных плоскостей и временем, в течение которого с этих плоскостей спускаются шары. Но эти работы Леонардо да Винчи не могли оказать влияния на развитие науки, они стали частично известны лишь после того, как в 1797 г. их опубликовал Вентури. Ко времени их опубликования эти работы имели только историческое значение. [c.118]

Наиболее просто получать и изучать гидродинамическую кавитацию при течении жидкости через сопла типа Вентури (рис. 5.1) [4, 5, 8, 16-19]. Подача жидкости с постоянным увеличением давления ее нагнетения в сопло приводит к увеличению скорости течения жидкости и уменьшению статического давления в критическом сечении сопла. При достижении статического давления, равного давлению насыщенных паров жидкости при данной температуре, образуется область кавитации, распространяющаяся от критического сечения вдоль но диффузору. Высокоскоростная съемка [4, 8, 18, 19] показала, что область кавитации состоит из множества пузырьков, вкрапленных в текущую жидкость и увеличивающихся по мере продвижения в потоке по диффузору сопла. [c.145]

Для сопел Вентури, имевших конфузор с углом сужения 25 и диффузор с углом 10° при давлении нагнетания жидкости не более 3,0 Мпа расход сохранялся постоянным при изменении давления на выходе из сопла от атмосферного до 0,8 от давления нагнетания жидкости (23, 24]. При этом указывается, что эррозии материала от действия кавитации не было. Однако в работах [26, 27] отмечается, что наблюдаются повреждения сопел, последнее объясняется тем, что скачкообразное изменение давления на поверхности сопла приводит к почти мгновенному сжатию пузырьков и возникновению в момент смыкания их полостей местных ударных и тепловых явлений на рабочей поверхности сопла. В работе [4] отмечается, что высокой стойкостью к воздействию кавитационной эррозии обладают нержавеющие стали. [c.146]

Другой сдерживающий фактор - отсутствие методов расчетов термогазодинамических процессов в многокомпонентных кавитационных струйных течениях. Для применения многокомпонентных кавитационных струйных течений необходим метод расчета термогазодинамических процессов, с помощью которого рассчитываются основные параметры таких процессов в любой точке многокомпонентного кавитационного струйного течения. Метод расчета разработан на основе следующей модели гидродинамической кавитации в сопле Вентури, процессов эжекции и тепломассообмена в струйном течении с потенциальным ядром кавитирующей жидкости, исз екающей из сопла. [c.146]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Используя разработанную модель многокомпонентного струйного течения кавитирующей жидкости рассчитываются термогазодинамические параметр . процессов, происходящих в сопле Вентури при кавитационном режиме течения жидкости, а также 1роцсссов эжекции и тепломассообмена в струе свободно истекающей кавитирующей многокомпонентной жидкости. В качестве примера на рис. 5.3 1редставлены расчетные зависимости изменения относительной длины области кавита щи 5 многокомпонентной жидкости состоящей (в масс, долях) из метана [c.154]

Рис. 8.23. Осциллограмма работы сопла Вентури в кавитационно1М режиме

Одним из основных результатов экспериментальных иеследований, описанных в предыдущем разделе, является вакуумный эффект в струйном течении кавитирующей жидкости, протекающей через сопло Вентури, который заключается в том, что давление насыщенных паров жидкости в кавитирующем струйном течении сохраняется в [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...