Прямоток

Средняя разность температур при перекрестном токе меньше, чем при противотоке, но больше, чем при прямотоке. При расчете Ш для сложных схем движения теплоносителей вначале определяют А7 в предположении, что теплообменник противоточный, а затем вводят поправки, численное значение которых берут для каждого конкретного случая из справочников [15]. При числе перекрестных ходов более трех, например, для широко распространенных змеевиков теплообменников (рис. 13.8 б) схему движения можно считать чисто противоточной или чисто прямоточной. [c.108]

Для нисходящего прямотока знак плюс перед вторым членом в (1-40) соответствует начальному, участку, где скорость частиц меньше скорости газа, а знак минус [c.39]

Примечание. —свободное осаждение частиц в жидкости частиц при минимальной скорости уноса (восходящий прямоток) [c.54]

Тогда взамен (2-1) получим [нисходящий прямоток рассматривается в конце второго участка разгона, где Ут > t), см. (1-40)] [c.63]

Рассмотрим дифференциальные уравнения (1-39) применительно к потокам газовзвеси монодисперсных частиц с учетом результатов, полученных выше. При этом полагаем скорости усредненными по сечению, а взвешивающую скорость—определенной с учетом стесненности движения (см. 2-2). Тогда взамен (1-39) и (1-40) для противотока, восходящего и нисходящего прямотоков [c.65]

Интегрирование уравнений (2-40)—(2-42) не представляет особых трудностей, если коэффициент лобового сопротивления не зависит от числа R0T, т. е. если имеет место автомодельная область обтекания. При других условиях необходимо знание закономерностей типа (2-1"), что позволяет затем графо-аналитически или путем интегрирования получить искомое решение. Подобная задача решена для восходящего прямотока (пневмотранспорт) первым методом в [Л. 143], а вторым в [Л. 48, 50, 292]. В последнем случае окончательные решения особенно громоздки. Особенности прямоточного движения частиц рассмотрены также в [Л. 251, 325] и др. [c.66]

Экспериментальные исследования в рассматриваемой области были проведены в условиях восходящего транспорта [Л. 57, 115, 152, 207], при противотоке и нисходящем прямотоке Л. 21, 332, 333]. Первичные данные опытов приведены в табл. 3-1. В этой таблице есть краткая характеристика методики исследования. [c.83]

Для конкретности рассмотрим восходящий прямоток— пневмотранспорт. Осредненная скорость относи- [c.107]

При противотоке и нисходящем прямотоке доля общего коэффициента сопротивления, учитывающая затрату энергии на подъем частиц п=2Рг 1в, равна нулю. Тогда взамен (4-45) имеем об —по (4-44)] [c.129]

Сопоставление (4-50) и (4-50 ) указывает на определенное расхождение в оценке влияния различных факторов. В (4-50 ) отсутствует аэродинамическая характеристика частиц (Кбв). Здесь использованы критерии Re и Рг, определяемые по диаметру трубы и скорости газа, гравитационное поле которого не так существенно. Наряду с этим в (4-50 ) весьма важен учет шероховатости стенок и влияния рт/р на об, оказавшегося из-за специфики горизонтального транспорта более значительным, чем в восходящем прямотоке. [c.131]

В последнее время получено некоторое подтверждение сделанных выводов и расчетных рекомендаций. Так, в [Л. 57] для концентрации песка в восходящем прямотоке при р<0,4-10 2 л /л з обнаружена независимость теплообмена от величины р, а при 4,5- 10 < 3<2,5- 10 и 40<Кбт<330 предложена зависимость [c.170]

В случае восходящего прямотока (транспорт плотного слоя) согласно [Л. 322] наиболее рационален пробковый режим пневмотранспорта. В. А. Швабом и его сотрудниками разработаны и исследованы меры для организации регулярного пробкового режима, основанные на строго периодической подаче сыпучего материала при n, i50—100 кг-ч кг-ч и скорости транспорта такого же порядка, что и обычно [Л. 322]. [c.274]

Некоторые результаты разработки и испытания высокотемпературного теплообменника перекрестного тока приведены в [Л. 91]. Схема перекрестного движения газов и насадки в теплообменных камерах была выбрана не только потому, что интенсивность процесса при перекрестной продувке слоя может быть выще, чем при противоточной (гл. 10), но и по конструктивным причинам упрощаются подводящие и отводящие воздуховоды, облегчается их компоновка с теплообменником, заметно уменьшаются потери тепла в окружающую среду, что особенно важно при высоких температурах и пр. Схема экспериментальной установки представлена на рис. 11-7. Взаимное горизонтальное движение газов и воздуха в теплообменнике может осуществляться по схеме прямотока либо противотока. Греющие газы — продукты сгорания керосина. [c.378]

При прямотоке (для газа и воздуха) и одинаковых расходах перетечки практически отсутствуют, так как [c.379]

При прямотоке обнаружено оптимальное значение расхода насадки ( 850 /сг/ч), при котором полезная теплопроизводительность (т. е. количество тепла, переданного воздуху) достигает максимума. При этом оптимальное отношение водяных эквивалентов в верхней камере W Wt = 2, а в нижней Наличие оптимума, очевидно, и объясняется появлением при больших расходах насадки обратного теплообмена, приводящего к снижению температуры воздуха на выходе. [c.381]

На практике чаще используются про-тивоточные схемы движения, по кольку при одинаковых температурах входящих и выходящих теплоносителей S7 при противотоке всегда больше, чем при прямотоке. Согласно формуле (13.3) это означает, что для передачи одного и гого же теплового потока Q при против эточной схеме потребуется теплообменник меньшей площади. Еще одно преим щество противоточного теплообменника заключается в том, что холодный теплоноситель в нем можно нагреть до температуры более высокой, чем температ ра греющего теплоносителя на выход t"> t (см. рис. 13.6). В прямоточном теплообменнике этого сделать невозможно. [c.107]

Полученными зависимостями можно пользоваться лишь раскрыв общую зависимость >(4-34) для (Кст)- Для противотока и прямотока они различны по знаку в подкоренном выражении и по величине допустимой скорости газа v. Нетрудно заметить, что предельная относительная скорость при восходящем прямотоке больше, чем взвешивающая скорость, а п р и п р о-тивотоке и нисходящем прямотоке, наоборот, меньше, чем взвешивающая скорость. Подобный вывод впервые был получен И. М. Федоровым [Л. 292]. [c.64]

Выясним условия, при которых можно пренебречь различием между Уопр и Vb. Согласно (2-33) Уо.пр = Ув при Кс-г = 0 ( т=0 D = oo), т. е. при движении частиц в неограниченном пространстве. Ограничившись максимально допустимой погрешностью в 10% Для прямотока и противотока (это соизмеримо с ошибкой при опытном определении Ub) найдем, что при [c.64]

Рассмотрим случаи с,= onst, которые особенно многочисленны при неправильной форме частиц, так как согласно 2-4 автомодельность по R6t (с/ = onst) наступает тем раньше, чем больше несфе-ричность. При /=1,15- 1,5 последующие решения верны для Rei 200—400. Решения дифференциального уравнения при с/ = onst для нисходящего прямотока получены в [Л. 306], для восходящего прямотока в [Л. 71, 72, 143, 254, 262] и для противотока в [Л. 72]. В общем случае уравнения (2-17), (2-18 ) относятся к одному классу рациональных функций, интегрирование которых возможно по формуле общего типа (Л. 71]. Пользуясь выражением (2-40) и полагая скорость воздуха неизменной, найдем время и конечную скорость движения частиц при противотоке. Разделяя переменные и определяя постоянную интегрирования из начальных условий (т=0, VT = VT.n), получим [Л. 71, 72] [c.66]

Рассмотрим приближенные методы решения поставленной задачи. Они обычно основаны на допущениях (с/ = onst скорость газа на участках постоянна, ио.пр = Ов, частицы монодисперсны). Графические методы решения были предложены С. Г. Телетовым, а затем для восходящего прямотока И. М. Федоровым [Л. 292]. При ио.пр =Ув решение дано в гл. 3. [c.73]

Отличительной особенностью противотока по сравнению с восходящим и нисходящим прямотоком является более быстрое наступление квазиравномерного движения частиц. Другая принципиальная гидромеханическая особенность противотока видна при сравнении формул (2-60) и (2-61) для противотока в отличие от прямотока время пребывания частиц может быть значительно увеличено без изменения длины канала за счет приближения скорости газа к взвешивающей скорости, т. е. за счет приближения коэффициента аэродинамического торможения к единице kv—> , Тт—>оо. Для восходящего прямотока (пневмотранспорт) изменение скорости газа ограничено условиями беззавальной работы. Поэтому увеличение времени пребывания частиц—времени теплообмена и массопере-носа — в этом случае возможно лишь путем соответствующего наращивания высоты установки. [c.75]

Рассмотрим случай восходящего прямотока, д ля которого воспользуемся выражением (2-47), справедливым для частиц с / = onst. Обозначая vjv = k-o и принимая Цо.и = и (Ит.н= 0), вза.мен (3-1) получим [c.76]

Экспериментальное исследование потерь да вления при вертикальном пневмотранспорте проведено А. М. Дзядзио (Л. ill5] в основном применительно к движению зерна и продуктов его размола, а в ряде случаев— песка и свинцовой дроби. Критериальное уравнение стабилизированного восходящего прямотока приведено в [Л. 115] к следующему расчетному виду [c.128]

Имея в виду (4-55) и то, что практически важный диапазон — gDjv для прямотока составляет 4-10 - 6-10 , найдем [c.136]

Из 1рассмотрения (4-59) следует, что для прямотока при Ргт>3,7-10-2 Ка=11, т. е. сила аэродинамического перемещения частиц на порядок выше сил их вза 1Модей-ствия со стенками канала. Поэтому последними можно пренебречь, в частности, при определении относительной предельной скорости Оо.пр—г в- При Ргт<1,95-10- рассматриваемые силы соизмеримы и их учет необходим. [c.136]

В опыте использования пневмотранспорта существует на первый взгляд парадо ксальное положение. Для восходящего прямотока мелких частиц практически выбирают скорости газа того же порядка, что и для крупных частиц того же материала, хотя взвешивающая скорость в первом случае значительно меньше (у/ub —больше). Так, по (Л. 115] для мелких частиц (муки и т. п.) у/ув = = 10- 15, для крупных частиц (например, сои и пшеницы) и= (1,5- 2)ub, т. е. в общем случае и = 1зИп. По данным В. С. Пальцева минимально допустимая (по завалу ) и рабочая (с коэффициентом запаса с>1) скорости воздуха [c.137]

Определенное подтверждение зависимости (5-28) получено в (Л. 57] на основе экспериментов при восходящем пневмотранспорте песка ( д, = 0,12- -1,4 ReT = 40-f-330). Эти данные представляют особый интерес, поскольку здесь впервые лепосредственно учтены два важных фактора а) относительная скорость, по которой определено Rex и которая заметно меняется при восходящем прямотоке, оценивалась как Vqt = v—скорость частиц рассчитывалась по экспериментально определенной закономерности изменения истинной концентрации частиц (см. гл. 3) б) потери тепла в окружающую среду, существенные при малом диаметре канала ( = 200—150°С), учтены не средние, а реальные, используя методику Г. Д. Рабиновича [Л. 252]. В итоге для р<4-10- в [Л. 57]. получено [c.166]

Она дает результаты максимально на 30% завышающие расчеты по (5-37). Данные по теплообмену во встречных струях [Л. 57, 212], а также данные по нротивоточ-ной торможенной газовзвеси, рассматриваемые в последующем разделе, подтверждают представления о снижении Nut с повышением концентрации сверх определенной величины. Следовательно, различные,данные, полученные при нисходящем и восходящем прямотоке, а также при противотоке, указывают на качественную спрдведливость предлагаемой закономерности независимость теплообмена от р в нестесненной области и снижение теплообмена при р>3,5 10 . Однако очевидна необходимость постановки специальных исследований по межкомпонентному теплообмену в диапазоне р = 170 [c.170]

Для перекрестного одноходового тока при отсутствии перемешивания потоков, чем и отличаются рассматриваемые теплообменники, эффективность теплопереноса сгр может быть оценена по графикам, приведенным в [Л. 217]. Для всех случаев и мин/й макс>0 при p/ p/W MHH idem эффективность Ор всегда меньше, чем при противотоке, что особенно заметно при W = W2- При равенстве водяных чисел для противотока и прямотока Wi = = W2=W) [c.366]

Теплотехника (1991) -- [ c.106 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.429 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.221 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.134 ]

Теплотехника (1980) -- [ c.127 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.77 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.445 , c.453 ]

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.7 , c.50 , c.52 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.393 , c.401 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.77 ]

Метрология, специальные общетехнические вопросы Кн 1 (1962) -- [ c.257 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.77 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...