Гидравлическое сопротивление сепараторов

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ СЕПАРАТОРОВ [c.108]

По-видимому, наиболее простым критерием при определении допустимой величины гидравлического сопротивления сепараторов для различных контуров циркуляции явится определенная часть располагаемого напора контура. [c.111]

Индивидуальные системы пылеприготовления с промежуточными бункерами 8 (рис. 20) позволяют уменьшить зависимость работы котла от характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. В отличие от ранее рассмотренных схем готовая пыль вместе с отработанным сушильным агентом после сепаратора 2 направляется в циклон 5, где происходит отделение пыли от сушильного агента. После циклона 5 пыль по течкам поступает в бункер 8 пыли, откуда питателем 9 подается в смеситель 10, установленный на пылепроводе, ведущем к горелке 4. В этот же пылепровод поступает сушильный агент из циклона 5, транспортирующий пыль к горелкам. Для преодоления значительного гидравлического сопротивления тракта пылеприготовления предусмотрен мельничный вентилятор 12 с распределителем первичного воздуха 11 за ним. Размещение мельничного вентилятора после циклонов 5 позволяет обеспечить работу всей системы пылеприготовления под разрежением (уменьшается запыленность помещения), а транспортировку готовой пыли к горелкам — под наддувом. [c.49]

Отделение примесей посредством отстаивания при размерах частиц порядка 10 мкм и меньше требует весьма продолжительного времени, как это было показано ранее. Скорость осаждения можно существенно увеличить в поле центробежных сил. При движении частицы массой m по окружности радиусом г с линейной скоростью v на нее действует центростремительная сила Рц=ти 1г. Скорость осаждения Уо частицы определяется из равенства и силы гидравлического сопротивления fr- Центробежный сепаратор характеризуется таким параметром, как критерий Фруда, оторый показывает отношение центростремительного ускорения к ускорению свободного падения. Для сферической частицы диаметром D, оседаю- [c.135]

Тройниковый пылеконцентратор. Ранее (см. гл. 1) было показано, что существующие пылеконцентраторы в сочетании с молотковыми мельницами при допустимом для этих агрегатов гидравлическом сопротивлении отличаются низким g при / 0,4 и прорывом грубых частиц в сброс. В этой связи был разработан тройниковый пылеконцентратор [Л. 97], хорошо компонующийся с гравитационным сепаратором и лишенный указанных недостатков (см. рис. 1-7,е). [c.109]

Гидравлическое сопротивление. Для осуществления процесса разделения пара и воды требуется затрата энергии. Перепад давления на входе и выходе сепараторов является важным показателем, влияющим как на собственно процесс сепарации (изменение параметров пара), так и на другие внутрикотловые процессы—циркуляцию и отложение накипи в трубах (с уменьшением кратности циркуляции интенсифицируется отложение накипи). [c.5]

Все выходные сепараторы питаются энергией избыточного давления пара в барабане, что особенно важно для центробежных сепараторов, имеющих большое гидравлическое сопротивление. [c.13]

Процессы сепарации при среднем давлении представляют интерес также и для атомных электростанций. Отмечается, однако, что большое гидравлическое сопротивление. наиболее эффективных сепараторов-циклонов ограничивает область их применения [Л. 17]. [c.18]

Центробежные сепараторы получили распространение в зарубежной энергетике в основном в виде внутри-барабанных циклонов, включаемых на входе пароводяной смеси. Для повышения эффективности работы сепараторов фирмы применяют циклоны с большим гидравлическим сопротивлением, работающие с высокой скоростью пара. Для обеспечения достаточной надежности работы циркуляционных контуров часто применяют циркуляционные насосы. [c.19]

При применении жалюзи происходит гашение повышенной кинетической энергии местных потоков пароводяной смеси, выходящих из подводящих труб со скоростью 5—10 м свк. Обладая небольшим гидравлическим сопротивлением, пленочные сепараторы тем не менее достаточно эффективно выравнивают поле скоростей по всему сепарационно-активному объему барабана [c.58]

Современная автоклавная батарея представляет собой автоматизированную установку непрерывного действия. Управление технологическим режимом такой батареи состоит в автоматическом поддержании заданных давления в батарее, температуры выщелачивания и уровня пульпы в сепараторах. Температура выщелачивания регулируется изменением расхода пара, давление — изменением гидравлического сопротивления батареи с помощью игольчатого регулирующего вентиля, установленного на входе в сепаратор первой ступени. Для регулирования уровня пульпы в сепараторах служат игольчатые регулирующие вентили, установленные на входе в сепаратор следующей ступени. Для дополнительной защиты батарей от превышения допустимого давления предусматривается автоматическое выключение питающего насоса по импульсу от манометра. [c.64]

Выпарные аппараты с принудительной циркуляцией. Для повышения интенсивности циркуляции и коэффициента теплопередачи применяют аппараты с принудительной циркуляцией. В аппарате с наружной циркуляционной трубой 3 циркуляция раствора обеспечивается пропеллерным или центробежным насосом 2 (рис. 4.3.9). Свежий раствор полается в нижнюю часть кипятильника, а упаренный раствор отводится из нижней части сепаратора. Уровень жидкости поддерживается несколько ниже верхнего среза кипятильных труб. Давление нижней части кипятильных труб больше, чем верхней на сумму давления столба жидкости в трубах и гидравлического сопротивления на прокачивание парожидкостной смеси. Ввиду этого на большей части высоты кипятильных труб жидкость не кипит, а перегревается по сравнению с температурой кипения, соответствующей давлению в сепараторе. Закипание происходит только на небольшом участке верхней части трубы. [c.412]

В высокоскоростных узлах наиболее распространены радиально-упорные шариковые подшипники. Их сепараторы чаще всего базируют по бортикам наружных колец (рис. 3.2). Если смазывание осуществляется масляным туманом, то скос может иметь наружное кольцо (рис. 3.2, а). С целью улучшения отвода теплоты может применяться жидкое масло, В этом случае скос делается у внутреннего кольца (рис. 3,2, 6). Б образовавшуюся щель масло впрыскивается из форсунки, а центробежными силами отбрасывается к наружному кольцу. Но при высоких частотах вращения отток масла от желоба наружного кольца затруднен. В этом случае, чтобы избежать дополнительного нагрева из-за гидравлического сопротивления, делают скос и на наружном кольце (рис. 3.2, в). [c.277]

Скорость воздуха, отнесенная к, свободному сечению барабана, составляет 1— 3,5 м/с в зависимости от требуемой тонкости размола (меньшие значения — для выдачи фракций меньших размеров). Таким образом, в зависимости от воздушного режима мельница выполняет функции первичного сепаратора пыли. В зависимости от вида топлива расход горячего воздуха составляет 4—2,5 кг на 1 кг пыли.. Гидравлическое сопротивление мельницы 1,5— [c.65]

Схема трехступенчатой очистки жидкости системы Арлон 53 показана на рис. 131, а и в. К магнитным элементам сепаратора вначале притягиваются ферромагнитные частицы (I стадии очистки, рис. 131, а). Со временем ориентированные в магнитном поле частицы образуют щетки с направленными вдоль силовых линий волосками. Последующий рост щеток приводит к образованию концентрированной зоны вокруг всего пакета магнитных элементов, в которой задерживаются неметаллические частицы (рис. 131, б), и в первую очередь волокна (И стадия очистки). Скапливающиеся на ферромагнитных волосках неметаллические частицы ослабляют силу притяжения к магнитным элементам, увеличивают сопротивление потоку рабочей жидкости, в результате чего возникают сбросы осадка в гидравлическую систему. Явление сброса особенно заметно в период запуска гидравлического привода, когда находящаяся в зоне действия магнитного сепаратора рабочая жидкость получает ускоренное перемещение. [c.240]

Обработка эксплуатациоипых данных, результатов теплохимических испытаний показывает, что гидравлическое сопротивление сепараторов, составляющее 20— 30% располагаемого напора контура, практически незначительно влияет на режим циркуляции (а следовательно, и на интенсивность отложений накипи в трубах). [c.111]

Для определения влияния на условия циркуляции гидравлического сопротивления сепараторов, питаемых избыточным давлением пара в барабане, за исходный показатель принимают неизменным давление пара на выходе из барабана в этом случае увеличение сопротивления сепаратора будет вызывать и цовышение давления в котле. Соответственно увеличится плотность пара и уменьшится плотность воды [c.112]

Все схемы группы О обладают одним общим свойством — малым гидравлическим СО ПрОТПВ-лением для контуров циркуляции, что делает эту группу весьма перспективной не только для промышленных отлов, но и для котлов электростанций, поскольку улучшение циркуляционных характеристик контуров путем снижения гидравлического сопротивления сепараторов является достаточно актуальной задачей. [c.133]

Капли влаги, захваченные паром, выходящим из разделяющей трубы, отделяются от пара в верхней части испарителя, которая сконструирована 1как сепаратор. Чтобы -использовать для сепарации пара все сечение сепаратора, пар проходит через перфорированную перегородку, которая благодаря своему гидравлическому сопротивлению выравнивает поток по всему сечению и обеспечивает равномерную малую скорость. [c.237]

Для сепарации капель диаметром менее 200 мк в современных глубоковакуумных испарителях используется диффузионный принцип сепарации. Он основан на том, что при движении влажного пара вблизи смачиваемой поверхности частицы влаги, непосредственно соприкасающиеся с поверхностью, оседают на ней, а их место вследствие диффузии занимают капли пара из глубинных слоев потока. Для эффективной сепарации необходима достаточно малая скорость пара, исключающая срыв пленки сепарата, и достаточно малое расстояние от центра потока до ограничивающих его смачиваемых поверхностей. Последнее условие наилучшим образом выполняется в сепараторах, заполненных сетчатыми матрацами из проволочной или стекловолокнистой сетки. Пленка сепарата под действием силы тяжести стекает к точкам пересечения нитей, где повисает капля. Капля висит до тех пор, пока ее вес не превысит капиллярное натяжение, после чего она стекает на крайние нижние нити. По мере дальнейшего увеличения размеров капель, когда их вес превысит сумму сил трения пара о каплю и сумму сил капиллярного натяжения, капли обрываются и падают вниз. Чем меньше диаметр проволоки (нити), тем больше эффект сепарации, но и тем быстрее засоряется фильтр и тем выше его гидравлическое сопротивление. Фирмы, выпускающие испарители и другое оборудование с сетчатыми фильтрами (сепараторами), используют различные сетки, но наиболее типичны следующие их характеристики, рекомендуемые Йорком [76] [c.190]

Необходимо подчеркнуть, что суммарное гидравлическое сопротивление гравитационного сепаратора, тройникового пылеконцентра-тора и горелок составляло не более 294—392 Н/м (30—40 кгс/м ), в то время как общее сопротивление инерционного сепаратора, центробежного пылеконцентратора и горелок находится в пределах 784—1175 Н/м (80—120 кгс/м ). Из этого следует, что разработанный УралВТИ низконапорный сушильно-размольный комплекс с разделением продуктов сушки может яайти широкое при.менение при модернизации существующих топок с молотковыми мельницами. Компоновка пылесистемы с топкой представлена на рис. 4-3. [c.174]

Промежуточные циклоны размещают после какого-либо сепаратора (в том числе и центробежного). В про-межуточные циклоны пароводяная смесь поступает частично отсепарированной. За промежуточными циклонами предполагается также наличие тех или иных сепараторов (см. рис. 6-8,в). Ркточником питания энергией промежуточных циклонов также служит циркуляционный контур. Характерной особенностью промежуточных циклонов является их пониженное гидравлическое сопротивление из-за уменьшения плотности поступающей в них пароводяной смеси. При этом практически представляется возможным снизить сопротивление для контуров циркуляции с 3 000—10 000 до 50—100 кгс/ж . [c.12]

В промышленной энергетике ведутся поиски снижения гидравлического сопротивления циклонов для контуров циркуляции, в ЦКТИ разработаны выносные циклоны сшред-в ключенными объемными сепараторами. Гидравлическое сопротивление для контуров циркуляции у этих циклонов снижено до 300 кгс1м [c.17]

Жалюзийные сепараторы, обладая определениЬш гидравлическим сопротивлением, эффективно выравнивают скорость пара (рис. 4-5). [c.63]

Центробеж- ный Высокая эф45бк-тивность при тяжелых условиях воднохимического режима способность к работе при недостаточно деаэрированной воде Г ромоздкость исполнения высокое гидравлическое сопротивление концентрированный вывод пара Наиболее эффективные сепараторы для гашения пены [c.126]

Одновременно с топливом в мельницу подают горячий воздух. Скорость воздуха, отнесенная к свободному сечению барабана в зависимости от требуемой тонкости размола, составляет 1—3,5 м сек. Меньшие значения принимают для выдачи фракций меньших размеров, большие — для получения более. грубого размола. Таким образом, в зависимости от воздушного режима мельница выполняет роль первичного сепаратора пыли. В зависимости от ви1да топлива расход горячего. воздуха составляет 1—2,5 кг на. 1 кг пыли. Гидравлическое сопротивление мельницы 1,б—2 кн мК [c.55]

Расчет гидравлического сопротивления при движении пароводяной смеси в межтрубном пространстве необходимо выполнять по участкам с одинаковым характером смывания труб потоком (продольное, поперечное), с равными площадями живых сечений, если эти характеристики изменяются по высоте пучка для расчета используют формулы п. 2.10.5 и KHHiy 2, пп. 1.16.4, 1.17.3. Если для принятой в ПГ конструкции пучка труб теплопередающей поверхности отсутствуют данные по расчету коэффициента гидравлического сопротивления, то расчет выполняется для гомогенной структуры двухфазного потока подъемный участок контура включает также циклоны-сепараторы. Для каждой конструкции сепаратора гидравлическое сопротивление определяют экспериментально для сепаратора на рис. 2.41 Ар,. = 10 кПа, для сепаратора на рис. 2.39 Ар < 30 кПа [57], [c.217]

Для повышения эффективности работы СПП все шире стали использоваться устройства предварительной сепарации пара. Наибольшее применение нашли пленочные сепараторы — устройства для удаления влаги, оседающей на поверхности ресиверов, подводящих пар к СПП. Разработаны бес-корпусные пленочные сепараторы для их установки в ресиверы на прямых участках или в местах их гибов (в коленах). Эффективность сепарации пара в таких устройствах составляет 40—80 %, гидравлическое сопротивление — 2—4 кПа. [c.345]

Потребное количество масла определяется его назначением. При использовании масла только для смазывания его количество может быть минимальньЩз а при использовании масла еще и для охлаадения его количество резко возрастает. Однако при этом повышается сопротивление качению. Максимальное количество масла, ограничиваемое гидравлическим сопротивлением подшипника, у радиально упорных (шариковых и роликовых) подшипников больше вследствие насосного действия сепаратора. Необходимое количество масла при "минимальной" и "охлаждающих" смазках в зависимости от размера подшипника приведены табл. 7.3. [c.418]

В случае работы на хлористом метиле разность температур около 6°С достаточна для обеспечения теплопередачи с экономически приемлемой поверхностью аппарата. В процессе 2-3 (перекачивания суспензии при помощи насоса из трубопровода-кристаллизатора в сепаратор) суспензия из-за теплопритоков незначительно нагревается. При этом давление повышается от 0,10 до 0,32 МПа. В процессе. механической сепарации и отмывки кристаллов от рассола перепад давлений Арз 4 на преодоление гидравлических сопротивлений при движении кристаллогидратного поршня в промывочной колонне составляет около 0,07 МПа. На создание Арз-4 затрачивается дополнительная работа насоса, перекачивающего суспензию. Так как процесс промывки гидратов от рассола производится пресной водой, имеющей несколько более высокую температуру, чем промываемые гидраты, то последние незначительно нагреваются. Точка 4 — процесс плавления гидратов в плавителе при температуре 16°С и давлении 0,25 МПа. Движущей силой процесса плавления гидратов служит разность температур АГг между температурой процесса и равновесной температурой образования гидратов в чистой воде при том же самом давлении. В данном случае А7 2=1,2°С. Теплота плавления подводится к гидратам за счет охлаждения газообразного агента от 55 до 19,4°С (Q l) и его конденсации при температуре 19,4°С (С г) в конденсаторе II, а также в результате охлаждення от 19 до 16°С проме- [c.269]

Одной из характерных особенностей котлов Зульцера является минимальное количество смесительных коллекторов, причем весь тракт эконэ-майзерной и испарительной части до сепаратора выполнен без промежуточных коллекторов. При небольших производительностях котел Зульцера выполняется одновитковым ( однотрубным ), при больших производительностях — многовитковым. Длина отдельного витка достигает весьма значительной длины — свыше 1000 м, что определяет большое гидравлическое сопротивление его, достигающее в зависимости от рабочего давления котла 20—30 кг/см и выше. [c.268]

На рис. 171 показана принципиальная схема водосистемы, типичная для современных самолетов. Вода или антифриа насосом 4 под давлением, доходящим до 3—3,5 кг1см , нагнетается в рубашки блоков двигателя. Омывая нагретые детали, вода подогревается и подогретая попадает в сепаратор 5 центробежного типа, в котором от воды, отделяется пар. Пар по дренажным трубкам отводится в расширительный бачок 1. Вода из сепаратора поступает к радиатору 5 и охлажденная направляется к насосу. Напор, создаваемый насосом, необходим для преодоления гидравлических сопротивлений системы. Из верхней части блока пары отводятся по дренажным трубкам 7 в расширительный бачок. Если не обеспечить отвод пара из блоков, возможна концентрация его внутри рубашек двигателя, что может привести к местному перегреву. В расширительном бачке происходит конденсация паров, и то ко-. [c.227]

Внешняя сепарация предполагает отвод из турбины всего потока пара к специальному сепаратору, который обычно располагается между ЦВД и ЦНД влажно-паровой турбины АЭС. Сепараторы отличаются небольшим гидравлическим сопротивлением и соответственно малыми скоростями движения пара при сепарации. Осаждение влаги в сепараторах осуществляется в различного типа жалю-зийных каналах, на сетках из проволок диаметром 250—300 мкм с относительным объемом пустоты [c.132]

При расчете необходимых объемов аспирации учитывается линейная скорость нижних барабанов сепаратора, а также гидравлическое сопротивление потока сыпучего материала при его слиянии в пересекающихся желобах концентрата (типично для 3-барабанных сепараторов 168А-СЭ) либо немагнитного продукта (характерно для 4-барабанных сепараторов 189А-СЭ). [c.262]

Продукт, заполняющий трубки испарителя, воспринимая тепло от поверхности стенок, закипает, образуя парожидкостнук-смесь. Этому также способствует самоиспарение, происходящее в загруженном продукте, имеющем температуру более высокую, чем температура кипения. При перемещении вверх по трубкам испарителя парожидкостная смесь несколько перегревается по отношению к давлению в сепараторе вследствие гидродинамического давления и гидравлических сопротивлений. [c.522]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...