Расчет фундамента на прочность

Первые нормы на проектирование фундаментов [Л. 4] для турбогенераторов были опубликованы в 1929 г. Однако эти нормы существовали не долго и подвергались неоднократным изменениям в связи с увеличением (мощностей турбогенераторов и с более глубоким изучением работы фундаментов. Нормы были пересмотрены в 1935, 1942 и 1949 гг. Последние немецкие нормы DIN-4024 [Л. 5] были выпущены в 1955 г. Эти нормы предусматривают расчет фундаментов на прочность и резонанс. При определении нагрузок, вводимых в расчет на прочность, упругие свойства фундамента учитываются введением динамического коэффициента. Однако затухание колебаний при этом не учитывается. [c.10]

Из изложенного ясно, что значения возмущающих сил, найденные по только что приведенным формулам, являются. приближенными. Однако в свое время они давали ориентир инженеру для суждения о нагрузках, применяемых при расчете фундамента на прочность. [c.94]

РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА НА ПРОЧНОСТЬ [c.141]

Динамические нагрузки при расчете фундаментов на прочность принимаются в нашем случае по формуле P=l,5aS. [c.181]

Зная результирующую силу инерции Р звеньев механизма, можно решить задачи, связанные с расчетом фундамента на прочность и на его устойчивость. [c.399]

VI.7. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА НА ПРОЧНОСТЬ (УЧЕТ СИЛ ИНЕРЦИИ) [c.223]

В рассмотренный период экспериментальных исследований механических свойств материалов закладывался фундамент теории механических свойств как базы для расчетов деталей на прочность. [c.137]

Опыт, полученный коллективом конструкторского бюро Олега Константиновича Антонова при создании самолетов Ан-10 и Ан-12, дополненный последующим анализом эксплуатационных недостатков, грубых ошибок, допущенных в расчетах конструкции на прочность, в компоновочных решениях, при составлении программ испытаний и т.п., стал тем фундаментом, который лег в основу проектирования последующих моделей тяжелых транспортных самолетов, занявших достойное место в истории мировой авиации. [c.8]

Фундаменты турбогенераторов рассчитывают на прочность согласно Техническим условиям проектирования фундаментов под машины с динамическими нагрузками (СН 18-58) 1Л. 26]. Расчет ведется на следующие нагрузки [c.101]

В 1937 г. Е. А. Соловьев [Л. 17] на основе предыдущих исследований опубликовал систематизированный способ расчета и временную инструкцию по проектированию фундаментов для турбогенераторов, состоящую из двух частей проверки на резонанс и расчета на прочность. При этом расчет на прочность производился путем введения дополнительных нагрузок, равных четырех- или двукратному весу машины, в зависимости от направления действия сил. После этого последовал ряд работ, в том числе [c.11]

Существующее мнение о том, что динамические нагрузки велики и требуют больших сечений элементов для их восприятия, не подтверждалось измерением напряжений, создающихся щ конструктивных элементах фундаментов от воздействия на них динамических нагрузок. Однако только зная истинное значение напряжений, можно состав ить правильную методику ра счета и конструирования фундаментов. Если, наиример, напряжения, измеренные на существующих фундаментах, окажутся достато чно большими, то это подтвердит правильность принятого принципа проектирования. Если же будет установлено противоположное, то следует пересмотреть основные (положения проектирования и расчета на прочность. Кроме того, в зависимости от величины знакопеременных напряжений мо жно установить характер цикла и величину напряжений, что в свою очередь позволит выяснить необходимость учета усталостных явлений при расчете на прочность. [c.65]

На основании сказанного, полученные значения двойных амплитуд колебаний фундамента должны быть меньше допускаемых значений, приведенных в табл. 3-1, или располагаться на границе области сплошных и умеренных вибраций (рис. 3-1), а вычисленные по формулам, приводимым в дальнейшем, амплитуды вибраций должны быть уменьшены в 4 раза, так как возмущающие силы, подсчитанные по этим формулам, характеризуются амплитудой Ар, вводимой в расчет на прочность. [c.91]

Стала неотложной также задача — сформулировать требования к заводам-машиностроителям. Габариты рам и конструктивных элементов фундамента (балок, ригелей, колонн) не долн<ны определяться только размерами опорных рам под технологическое оборудование. Они должны устанавливаться на основе расчета конструкции фундамента на статическую и динамическую прочность, а также с учетом габаритов опорных рам оборудования. [c.295]

Фундаменты под крупное оборудование, а также значительно ослабленные отверстиями, выемками и шахтами подвергаются дополнительному расчету на прочность по формулам строительной механики и нормам проектирования железобетонных конструкций. [c.1007]

В связи с внедрением в практику (строительство, машиностроение, микроэлектронику) конструктивных элементов, для адекватного описания поведения которых недостаточно модели изотропной упругой среды, в последние годы возрос интерес к изучению класса задач о колебаниях анизотропных упругих тел, среди которых контактные задачи занимают центральное место. Особенно важны задачи такого плана в геофизике, при сооружении фундаментов и в расчетах на прочность конструкций из композиционных материалов в рамках концепции эффективных модулей. Отметим, что получение решений задач в анизотропной теории упругости значительно сложнее, чем в соответствуюш их изотропных задачах из-за отсутствия обш их представлений полей смеш ений и напряжений, невозможности разделения в общем случае волновых полей на продольные и поперечные. [c.303]

При предварительном подборе размеров подошвы фундамента, помимо условий размещения машины и обычных требований расчета прочности основания, необходимо учитывать ряд других обстоятельств. Прежде всего, следует всегда стремиться к тому, чтобы общий центр тяжести масс фундамента и машины и центр тяжести площади подошвы находились на одной вертикали. Расчетное значение эксцентриситета при возведении фундаментов на слабых грунтах (с нормативным давлением до [c.88]

Расчет фундаментов как под основное, так и под вспомогательное оборудование сводится к поверке прочности конструкции при действии местных нагрузок и к определению статического давления на грунт. Коэффициент а снижения нормативного давления принимается равным единице. Динамический расчет фундаментов под приводные двигатели производится только тогда, когда они отделены от всех остальных фундаментов. Детальные указания по конструированию фундаментов под прокатное оборудование содержатся в действующих нормах. [c.113]

Стойки рам верхнего строения не должны иметь поперечных размеров, превосходящих требуемые по расчету на прочность. Необходимо помнить, что заводы-изготовители задают размеры стоек, исходя в основном нз требований размещения машины, вспомогательного оборудования и коммуникаций, причем стойки часто оказываются чрезмерно. мощными, а верхнее строение приобретает весьма сложную форму. Уменьшение размеров стоек до пределов, ограниченных условиями прочности, позволяет значительно упростить и удешевить конструкцию фундамента. [c.141]

Расчет фундамента с виброизоляторами под машины периодического действия должен включать подбор массы верхней части фундамента подбор коэффициентов жесткости и поверку прочности конструкции виброизоляторов окончательную поверку фундамента на колебания. [c.171]

Размеры нижней части фундамента могут подбираться по конструктивным соображениям с последующей поверкой расчетом на прочность. [c.171]

Излагается теория определения динамического давления грунтов на подпорные стенки как системы с различными степенями свободы при действии ударной нагрузки на поверхности, приводятся методы вычисления динамических напряжений в грунтовых основаниях. Даются решения задач о вибрации фундаментов и шпунтовых стенок, а также различные справочные материалы, характеризующие физические свойства грунтов, и примеры расчета подпорных и шпунтовых стенок на прочность и устойчивость. [c.2]

При расчете устойчивости и прочности тонкой стенки особое внимание уделяют изучению распределения давления грунта по высоте ее заложения АВ. Сопротивление грунта по основанию при малой ширине а и действии горизонтальных сил не учитывают. Наоборот, для массивной стенки при относительно большой ширине фундамента а грунтовое основание оказывает сушественное влияние на сопротивление действию горизонтальных и вертикальных сил. На подошву фундамента стенки со стороны основания действуют распределенные вертикальные реактивные давления и горизонтальная реакция, уравновешивающие действие активных сил (G, а. В ). [c.74]

Горбунов-Посадов М. И. Расчет жестких фундаментных плит на прочность. Приложение к временным техническим условиям на расчет фундаментов многоэтажных зданий, 1949. [c.110]

Наибольшие напряжения, возникающие в фундаменте при частоте 50 гц, составляют 24 кГ1см , а при частоте 100 ец — 23 кГ/см . Из этого следует, что расчет фундамента на прочность и на колебания следует производить с учетом усилий, возникающих при частоте 100 гц, что ранее не выполнялось. [c.75]

Разложим силу Р , приложенную в точке А, на силы Р и Р у, направленные вдоль осей X и у. Под действием силы Р х фундамент будет перемещаться в горизонтальном направлении, а под действием силы Р у—в вертикальном направлении. Вследствие периодичности и знакопеременности этих сил за каждый оборот механизма под их действием фундамент будет иметь колебательное движение в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Кроме того, фундамент будет находиться также под действием пары с моментом Л и, периодически изменяющимся и вызывающим колебания фундамента вокруг оси, перпендикулярной к плоскости движения механизма. При расчете фундамента на прочность необходимо будет все эти виды колебаний учитывать. Кроме того, указанные силы и моменты должны быть также приняты во внимание и при решении вопроса об устойчивости механизма на фундаменте. [c.399]

При расчете фундамента на продавли-вание и при проверке прочности колонны продольную силу принимают равной (1.87). [c.23]

В книге изложены разработанный автором на основании теоретических и экспериментальных (натурных и лабораторных) исследований новый способ расчета колебаний и прочности рамных железобетонных фундаментов под тур-богенераторь а также вопросы натурных испытаний 3T Kf%yHflaMeHT0B. [c.2]

В 1930—1931 гг. А. Шпилькером [Л. 3] был предложен метод расчета собственных колебаний фундаментов. В 1933 г. появилась работа Е. Л. Николаи [Л. 4], в которой был предложен более простой способ определения частот собственных горизонтальных колебаний рамных фундаментов, не требующий громоздких вычислений, как у А. Шпилькера. В работе А. И. Лурье [Л. 5] излагался способ определения частот собственных колебаний рамного фундамента с учётом упругости основания. В 1934 г. Е. А. Соловьев [Л. 6] на основе предыдущих исследований опубликовал систематизированный способ расчета фундаментов под турбогенераторы, состоящий из двух частей расчета на прочность и проверки на резонанс. После этого Последовал ряд других исследований, в том числе Н. П. Пав-люка, И. Л. Корчинского, О. А. Савинова [Л. 7 и 8], имев- [c.5]

В 1942 г. вышли временные указания по расчету фундаментов с учетом динамических нагрузок, в которых была отменена проверка на резонанс. Силы, вводимые в расчет на прочность, принимались равными ib вертикальном направлении QOR и в горизонтальном направлении — 10 (вде R—вес вращающихся частей). Они были завышены по сравнению с проектом технических условий 1939 г., разработанных Фундамеятострое.м, в которых разрешается рассчитывать турбофундаменты на 10- и 5-кратные веса роторов. Проверка на резонанс сводилась к определению запрещенных, вернее нежелательных, зон частот собственных колебаний во избежание резонанса но она не отвечала на прямой вопрос, каковы же будут в действительности амплитуды вибраций, возникающих в фундаменте. Расчет на вынужденные колебания был недоступен из-за отсутствия достаточного количества опытных данных, позволяющих определить величину возмущающих сил. Для определения возмущающих сил Д. Д. Барканом [Л. 20] и В. В. Макаричевым [Л. 21] были поставлены опыты на турбогенераторах, находящихся в эксплуатации. В 1948 г. на основе этих исследований была разра- [c.11]

Таким образом, нагрузки, вводимые в расчет на прочность, все время снижались. В связи с этим, естественно, возник вопрос от чего зависит предел такого снижения. К решению этой задачи подошли путем экаперименталшого измерения напряжений, возникающих в фундаменте от динамической нагрузки. [c.17]

Как видно из изложенного, в результате проведения измерений напряженного состояния фундаменто<Б турбогенераторов удалось установить, что напряжения в конструктивных элементах фундаментов незначительны. Это дает возможность пересмотреть в сторону снижения величины динамических апрузок, принимаемых в расчет на прочность. Для наглядности на рис. 3-19 приведено графическое сопоставление вертикальных нагрузок, принятых в [Л. 21 и 29] и предлагаемых нами. Как видно из ЭТОГО рисунка, нагрузки вне зоны резонанса меньше в 2 раза, а резонансная зона значительно сужена. Верхний предел нагрузки принят 13/ вместо 148 [c.148]

Нам необходимо принять в качестве расчетной не значение математического ожидания, а амплитуду вибраций, вероятность существования которой составляет 0,3%. Так 1как к фундаменту при расчете на прочность предъявляется требование, чтобы он выдерживал нагрузку, отвечающую этой амплитуде, то Лр= 104 мк. Подставляя половину ее величины в формулу (3-50), [c.149]

Лосле определещия амплитуды вынужденных колебаний по методике, изложенной в 3-5, подсчитывают величины динамических нагрузо К, вводимых в расчет на про Чность. После этого обычными методами пр101водят расчет на прочность железобетонного фундамента. [c.156]

Статистика показывает, что большая часть отказов и даже аварий происходит из-за досадных мелочей небольшой ошибки конструктора или несогласованности действий конструкторов, разрабатывавших смежные устройства, неаккуратности монтажника, небрежности или недостаточной подготовки обслун< ивающего персонала и т. д. Аварии из-за пренебрежения крупными вопросами, например неверного расчета основных деталей на прочность, не-учета заданных в техническом задании ветровых нагрузок, неправильного заглубления фундаментов и т. д., бывают обычно реже, чем аварии из-за неучтенных мелочей . [c.8]

Необходимо отметить, что после проведенных расчетов и анализа полученных результатов инженеры - проектировщики организации Башпром-стройпроект совместно с профессором кафедры Технология строительного производства и фундаменты , д.т.н. Гончаровым Б.В. выполнили расчеты возведенной части монолитной железобетонной стены гаража как подпорной стенки. Был выполнен расчет на динамическое действие объема грунта (рис. 11, поз. 2), ограниченного вертикальной стенкой откоса, при внезапном обрушении. Расчеты показали, что прочность стены обеспечена. Это позволило отказаться от вариантов мероприятий по обеспечению устойчивости откоса, а подрядчику - продолжить строительно-монтажные работы. [c.22]

Значения максимальных изгибающих моментов для расчета рельсов-балок и балок эстакад, дорог легкого и среднего типа приведены в табл. 9.3. При расчете на прочность табличные значения Мизгшах и Рэ следует корректировать коэффициентом динамичности кэ, принимаемым для грузовых дорог равным 1,1. Значения Миз/шах. указанные в табл. 9.3, соответствуют расчетной схеме разрезной балки, что справедливо для любых условий работы рельсов-балок эстакад. При хороших грунтах и надежных фундаментах, дающих малые осадки, в расчетах может быть принята и неразрезная схема балки. Защемлениями рельс-балки в местах стыка ее с рамой опорной стойки в расчете обычно пренебрегают. [c.219]

При возведении фундаментов на сильно сжимаемых или просадочных грунтах эксцентриситет недопустим. Толщина нижней плиты должна определяться исходя из требований расчета прочности в целях уменьшения ее веса допустимо применение ребристых конструкций, а на скальных грунтах — замена сплошной плиты ленточным ростверком. В этих конструкциях высота ребер или плиты у подколонников должна быть не менее рабочей высоты сечения стоек рам фундамента и во всяком случае не менее 0,8 м. [c.142]

Каркас. По назначению каркас котлоагрегата делят на обвязочный и несущий. Обвязочный каркас используется для крепления обмуровки, а несущий для крепления и поддержания всей металлической конструкции котлоагрегата и передачи ее веса на фундамент. Каркасы выполняются из профилированных стальных <5алок, номера которых определяются расчетом на прочность в зависимости от нагрузок. Во избежание чрезмерных удельных давлений на фундамент все несущие колонны снабжаются опорными башмаками, размер нижней поверхности башмаков рассчитывают на допустимое для материала фундамента сжатие. Крепление котлоагрегата к каркасу производят с таким расчетом, чтобы обеспечить свободное расширение всех деталей при нагреве. Зазоры между обмуровкой и стальными деталями агрегата закладывают асбестом. Размещение каркаса производят так, чтобы несущие колонны, балки и обвязочные конструкции не подвергались обогреву газами. [c.256]

Очевидно, что расчетные нагрузки на опору должны быть меньше предельных. При расчетах устойчивости опор в грунте, как и при всех других расчетах на прочность, вводится к о-эффицнент запаса устойчивости фундамента /г, представляющий собой отношение предельной силы, которую может воспринять фундамент, к наибольшей расчетной силе, действующей на опору. Коэффициенты запаса устойчивости фундаментов, нормированные Правилами устройства , приведены в табл. 3-6. [c.118]

Б. в. деревянные состоят из 1) деревянного или железного резервуара с трубами, 2) собственно башни или несущей конструкции с опорной площадкой, поддерживающей резервуар, 3) шатра, 4) фундамента и Г>) лестницы. Несущие конструкции башни могут быть разделены на 3 вида — решетчатые, сетчатые и башни-оболочки. Для сохранения неизменяемости поперечного сечения башни несущие конструкции усиливаются горизонтальными диафрагмами. Б. в. могут применяться в качестве как временных, так и капитальных сооружений. В последнем случае обязательным условием является защита от атмосферных осадков конструкции и находя-П1ейся в резервуаре воды, для чего например башню следует покрыть снаружи этернитом, с.данцем, штукатуркой на цементе и т. п., что одновременно уменьшает пожарную опасность, а под баком сделать водонепроницаемый поддон, с к-рого просачивающаяся из бака вода отводится по специальной трубе. Кроме того для предохранения элементов башни от возмоншого появления конденсационной влаги следует предусмотреть в конструкции осушающий режим. Если конструкция не защищается от увлажнения (открытые решетчатые или сетчатые башни), то древесину следует пропитать стойким, не подверженным вымыванию антисептиком (напр, креозотовым маслом). Болты и другие металлич. детали рекомендуется покрывать асфальтовым лаком (до и после их установки) и применять оцинкованные гвозди. Обычно Б. в. деревянные не утепляются, ограничиваются утеплением труб и шатра. В случае необходимости утеплить и самую башню следует применять преимущественно плитный утеплитель. Опорная площадка, воспринимающая и передающая башне нагрузку от бака и шатра, должна представлять собой жесткую диафрагму, обеспечивающую неизменяемость верхнего сечения башни. Балки опорной площадки м. б. составного сечения, но лучше применять балки из пакета брусьев (или бревен), положенных один на другой (или рядом) и соединенных лишь конструктивными связями. Элементы опорной площадки помимо расчета на прочность нужно проверять на прогиб, исходя из условия [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...