Определение значений переднего и заднего углов

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ ПЕРЕДНЕГО И ЗАДНЕГО УГЛОВ [c.250]

Передний у и задний а углы. Все точки режущих кромок зенкера прп углублении его в материал описывают винтовую линию с шагом, равным подаче на один оборот зенкера. Поэтому поверхность резания представляет собой винтовую поверхность, и истинное значение передних и задних углов должно быть определено в плоскости, перпендикулярной к поверхности резания. Но поскольку подача не оказывает серьезного влияния и поскольку угол ц наклона траектории относительного движения мал, передний и задний углы зенкера определяют в нерабочем положении — в сечении, перпендикулярном проекции режущей кромки на основную плоскость (определение соответствует определению переднего и заднего угла резца в нормальном сечении). [c.124]

Увеличение переднего угла вызывает уменьшение деформаций при резании, снижение сил резания и тепловыделения и, следовательно, способствует повышению стойкости резца. Однако это наблюдается лишь в определенных узких пределах. Увеличение угла у связано с ослаблением режущего клина, что вызывает резкое снижение стойкости инструмента. Существуют наиболее выгодные для данных условий работы значения переднего и заднего углов, при которых и скорость резания имеет оптимальные значения. [c.30]

Для обеспечения необходимого угла заострения резцов при обработке пластмасс значения передних и задних углов увеличивают по сравнению с резцами для обработки металлов, но в определенных пределах в зависимости от условий обработки. Чрезмерное увеличение переднего и заднего углов вызывает ослабление несущей способности режущей кромки резца и сни-76 [c.76]

Некорректный выбор переднего и заднего углов может привести к значительному увеличению сил, действующих на инструмент, вплоть до его поломки. Особое внимание необходимо уделять определению кинематических задних углов, так как при их отрицательных значениях, как указано выше, процесс резания невозможен. [c.298]

По координате х находят смещение центра давления от середины опорной поверхности гусениц и условные удельные нагрузки на передней и задней кромках опорной поверхности гусениц. Смещение центра давления не должно превышать длины опорной поверхности гусениц. При определении положения центра давления с учетом работы под уклон принимают значения угла уклона, близкие к такому показателю по базовому трактору, но не менее 15°. Центр давления рыхлителя в транспортном положении определяют по расстоянию 1, угол подъема принимают не менее 15°. [c.150]

Значения углов у и а могут измениться, если режущая кромка будет смещена относительно оси заготовки. Рассмотрим резец с углом X = О и режущей кромкой, параллельной оси заготовки. В этом случае главная секущая плоскость будет проходить перпендикулярно к оси заготовки, и когда резец установлен режущей кромкой (вершиной) по оси заготовки (рис. 115,6), в соответствии с указанными выше определениями, передний угол y (угол заточки) будет заключен между направлением радиуса, проходящего через вершину резца, и его передней поверхностью. Задний угол а (угол заточки) заключен между вертикальной линией ВВ (след плоскости резания) и задней поверхностью резца. При установке вершины резца выше оси заготовки (рис. 115, о) след плоскости резания А А, нормальный к направлению радиуса, проведенного через вершину резца, будет наклонен к линии ВВ на некоторый угол т и действительный задний угол а уменьшится, т. е. а = а—т передний угол у, наоборот, увеличится у = у + т. [c.119]

Анализ работ, посвященных этому вопросу, позволяет сделать вывод о том, что в большинстве случаев критерием оптимальности по выбору геометрических параметров инструмента служит его стойкость. И это обусловлено тем, что режущий инструмент, часто являясь наиболее слабым звеном технологической системы, существенно влияет на экономику процесса резания. Не останавливаясь подробно на выборе отдельных параметров инструментов вследствие наличия достаточно большого справочного и спе- -циального монографического материала по данному вопросу, напомним лишь метод подхода к решению подобных задач. Так, для токарной обработки деталей типа валов после выбора типа режущего инструмента подлежат назначению или определению соответствующие основные параметры геометрии передний угол, задний угол, главный угол в плане, радиус закругления, вспомогательный угол в плане, угол наклона главной режущей кромки, форма передней поверхности и ряд других. Например, с увеличением переднего угла сила резания снижается, уменьшается тепловыделение, поэтому стойкость повышается, но вместе с этим увеличение этого угла-приводит к уменьшению головки резца, вследствие чего теплоотвод от поверхности трения и прочность режущего лезвия уменьшаются и, начиная с некоторого значения переднего угла, повышается износ и стойкость снижается. Причем, как показывают исследования [2], чем выше прочность и твердость обрабатываемого материала, тем меньше положительное значение переднего угла. [c.401]

При определении значения углов а, р и у считают, что вершина резца находится на высоте оси центров станка, а ось резца перпендикулярна к направлению продольной подачи (рис. 154, а). При установке резца выше или ниже оси центров величины задних и передних углов изменяются, только угол заострения остается постоянным. [c.176]

Геометрия режущей части инструмента характеризуется следующими основными параметрами формой передней грани, передним углом, формой режущей кромки, задними углами, углами в плане, радиусом при вершине (сопряжения задних граней) и углом наклона главной режущей кромки. Определение и конкретные значения указанных параметров для различных условий обработки металлов приведены в разделе Металлорежущий инструмент . [c.327]

Геометрия резания фрезерного инструмента не отличается от геометрии токарного инструмента, однако на некоторые особенности следует обратить внимание. При определении геометрии режущего инструмента у режущего клина используют прямоугольную относительную систему координат. Углы режущего клина, т. е. передний угол (угол схода стружки), угол наклона режущей кромки и задний угол, имеют решающее значение для возможных производительности и периода стойкости. [c.129]

Зависимость периода стойкости от геометрических параметров инструмента во многих случаях экстремальна, а максимум периода стойкости и соответствующая ему величина одного из параметров зависят от значений других геометрических параметров. Например, на рис. 201 показано принципиальное влияние заднего и переднего углов на период стойкости, из которого видно, что значение оптимального заднего угла для различных величин передних углов также различно. Применение однофакторного эксперимента для нахождения оптимального значения какого-либо из геометрических параметров в этом случае связано с очень большим числом опытов, так как зависимость периода стойкости от одного параметра нужно повторять столько раз, сколько имеется других геометрических параметров, влияющих на стойкость. Кроме того, в рассматриваемом примере для каждого значения переднего угла связь между величиной заднего угла и периодом стойкости будет выражаться отдельной зависимостью. Для решения подобных задач целесообразнее применять планирование эксперимента. Сущность этого метода состоит в том, что опыты ставят по определенной заранее подготовленной схеме и одновременно варьируют все независимые переменные 157]. Функцию у == f Xj, Xg, Хд. .. Xf ), характеризующую любой процесс, называют функцией отклика, а независимые переменные Xi, Х2, Xg,. .. л — ее аргументы — факторами. В многофакторном пространстве функции отклика соответствует геометрический образ — поверхность отклика. При решении задач оптимизации необходимо отыскать экстремум поверхности отклика. [c.255]

На рис. 213 показаны ширина площадки износа б задней поверхности и соответствующие ей массы М1 и Мц изношенного инструментального материала при значениях заднего угла ] и ац. С увеличением заднего угла масса изношенного инструментального материала возрастает, и для ее диспергирования требуется более длительный срок работы инструмента. Таким образом, если преобладающим является изнашивание задней поверхности инструмента, то увеличение заднего угла до определенного предела способствует повышению периода стойкости. В гл. V было показано, что одним из важнейших факторов, определяющих характер изнашивания инструмента, является толщина срезаемого слоя. Чем тоньше срезаемый слой, тем относительно больше изнашивается задняя поверхность инструмента и меньше передняя, и, следовательно, для у.меньшения ширины площадки износа задний угол должен быть увеличен. На рис. 214 изображена зависимость оптимального заднего угла от толщины срезаемого слоя для различных инструментов, из которой видно, что чем меньше толщина срезаемого слоя, тем больше величина оптимального заднего угла. Эта закономерность была выражена М. Н. Лариным [47] зависимостью [c.270]

Передний Рр и задний рд углы свесов имеют значение, например, при пользовании подземным гаражом, так как уклоны в нем могут иметь лишь определенные значения, обусловленные строительными нормами, и необходимо, чтобы автомобиль не сел передней или задней кромкой на переломах продольного профиля пути. Замер углов свеса выполняется на автомобиле с полной нагрузкой, причем оиа должна быть распределена по автомобилю таким образом, чтобы нагрузка, приходящаяся на дорогу от данного моста, достигала допустимого предела. [c.18]

Особенности конструкций и эксплуатации дисковых зуборезных фрез. Стандартные дисковые фрезы изготавливаются с затылованными зубьями, что значительно упрощает их эксплуатацию из-за простоты перетачивания по плоской передней поверхности. Однако небольшие значения задних боковых углов по профилю (не более 3°) не удовлетворяют часто необходимым требованиям по стойкости фрез, что особенно характерно для условий черновой обработки. Поэтому для чернового нарезания зубьев колес модулей 8—50 мм применяют, как правило, дисковые фрезы с остро-заточенными зубьями, перетачивание которых производится каждый раз по профилю, что дает возможность получить задние углы порядка 10—15°, но приводит к определенным трудностям в процессе их эксплуатации. [c.516]

Нами исследованы главный задний а и передний у углы, влияющие главным образом на стойкость сверл, и угол при вершине сверла 2 ф, определяющий качество просверленных отверстий в основном на входе и выходе сверла. Определение оптимальных значений этих углов проводили методом однофакторного эксперимента при достаточно широком диапазоне изменения исследуемых параметров а = 10- 30° у = 0- 20° 2ф = = 90- 120°. [c.101]

Проведенные авторами исследования по определению рациональных значений геометрических параметров режущей части цилиндрических твердосплавных фрез были выполнены на консольно-фрезерном станке мод. 6Н81 однозубой цилиндрической фрезой диаметром О = 225 мм, оснащенной сменным ножом из твердого сплава ВК4. Обрабатывались заготовки электротехнического гетинакса марки Г по ГОСТу 2718-54 размером 480 X 120 X 12 мм. Все опыты были проведены при попутном фрезеровании при постоянных V = 670 м мин = 0,317 мм1зуб t = 2 мм. В процессе стойкостных испытаний определялись оптимальные значения переднего и заднего углов, угла спирали зуба, упрочняющей фаски на передней поверхности и цилиндрической ленточки на задней поверхности зуба фрезы. Во время опытов производились наблюдения за изнашиванием инструмента, характером стружкообразования, качеством и микронеровностями обработанной поверхности. Продолжительность основных опытов была равна 200 мин, что соответствует при выбранном режиме резания износу задней поверхности ножа из твердого сплава ВК4 на величину кз = 0,12 0,14 мм, которая была принята критерием затупления. [c.87]

Примечания 1. Значения сил резания приведены для нормальных условий эксплуатации, а именно а) передние и задние углы зубьев приняты по табл. 25—27 б) смазочно-охлаждакнцая жидкость принята по табл. 105 в) работа ведется протяжками до нормального затупления не более 0,3 —0,4 мм по задней поверхности). 2. Для определения p-s группа твердости обрабатываемого материала берется по верхнему пределу заданной для детали твердости. [c.209]

Передний 1 и задний а2 углы проходимости характеризуют проходимость троллейбуса по неровным дорогам при въезде на препятствие или съезде с него. Для определения углово и о 2Проводят прямые линии, касательные к внешним окружностям шин передних и задних колес и к наиболее удаленным точкам передней и задней частей троллейбуса. Значение углов а и (Хг для современных троллейбусов находится в пределах 7-9 . [c.25]

Из сравнения формул для определения кинематических параметров поворота (R, е и U)) без учета и с учетом увода, видно, что в первом случае эти величины при заданной базе L однозначно определяются средним углом поворота управляемых колес а, а во втором зависят еще и от разноети (t/Zj -Wi). Значение и знак этой разности зависят от боковых сил, действующих на передние и задние колеса, и коэффициентов сопротивления уводу этих колес. [c.163]

Расчётные значения нормальных задних и передних углов. Для определения нормального заднего угла служат нижеприведённые формулы [c.293]

На режущей части зуб развертки затачивают без фаски (доостра с определенными задним и передним углами. На калибрующей части развертки оставляют цилиндрическую ленточку/. Рекомендуются следующие значения заднего угла а и ширины ленточки / (по данным завода Фрезер ) в зависимости от диаметра развертки [c.138]

В соответствии с формулами (XI. 4) и (XI.5) при плоскосрезанной входной зоне (а = 90°, е = оо) критическая скорость должна понизиться до нуля. Практически этого не происходит, и с ростом угла а до определенного критическая скорость сдвига, уменьшаясь, стремится к определенному пределу, о объясняется тем, что во входном конусе с углом а о образуется зона не текущего полимера (зона застоя), ограниченная областью <а < о, которая автоматически поддерживает угол входа для текущей части полимера, равный а . Застаивающийся в подобных зонах расплав вследствие длительного температурно-временного воздействия подвергается термодеструкции и, частично захватывая сь текущим расплавом, приводит к порче изделия, поэтому углы наклона поверхностей каналов по отношению к основному направлению течения расплава как в зонах сужения, так и в зонах расширения не должны превышать значения а . Совершенно аналогично зоны застоя могут иметь место при набегании расплава на препятствия, например, в виде рассекателя дорнодержателя и ребер его (см. рис. XI.1), следовательно, как передние (рассекающие поток), так и задние (с которых поток сходит) углы поверхностей этих деталей по отношению к направлению потока не должны превышать а , значения которых для большинства материалов установлены практикой в диапазоне 45—60°. [c.362]

Величина переднего угла оказывает влияние не только на износ передней грани. С увеличением переднего угла уменьшается радиус округления режущей кромки. Поэтому в тех случаях, когда инструмент изнашивается только по задней грани, увеличение переднего угла до его рационального значения снижает скорость износа задних граней инструмёнта. На, графике (фиг. 78) показано изменение износа задней грани и стойкости, концевой фрезы при обработке стал ОХМ на следующих режимах резания подача на один зуб 0,108 мм, скорость резания 35,5 mJmuh, глубина резания А мм, ширина фрезерования 16 мм. Здесь так же, как и случае износа по передней грани, наблюдается уменьшение износа и увеличение стойкости при увеличении переднего угла только до определенной величины (в данном случае 20°), а дальнейшее увеличение его сопровождается возрастанием износа и резким снижением стойкости. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...