Способы регулирования мощности турбин

СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ МОЩНОСТИ ТУРБИН [c.321]

Мощность турбин в соответствии с уравнением (5.12) зависит от количества рабочего тела и от его параметров. Как отмечалось в гл. 2, существует несколько способов регулирования мощности турбин. Рассмотрим способы, наиболее часто применяемые в паровых турбоагрегатах. [c.321]

Какие существуют способы регулирования мощности турбины [c.124]

Система управления, регулирования и защиты парового турбо-зубчатого агрегата- Различают следующие способы регулирования мощности судовых паровых турбин качественное, или дроссельное количественное, или сопловое смешанное обводное. [c.54]

Мощность и использованный теплоперепад проточной части турбины после промежуточного перегрева пара будут одинаковыми как при скользящем давлении, так и при дроссельном парораспределении, так как давления и температуры после промежуточного перегревателя будут равными при равных расходах пара при обоих способах регулирования мощности [c.270]

Эффект от использования турбопривода в значительной степени зависит от способа регулирования мощности энергоблока (постоянное или скользящее давление) и от правильности проектирования и изготовления проточной части приводной турбины. [c.291]

Паровые турбины разных типов различаются конструкцией цилиндра НД, а в ЦВД принята петлевая схема течения пара. Регулирование мощности турбины осуществляется способом скользящего давления в переменных режимах. Парогазовые установки с КУ работают при полностью открытых регулирующих клапанах паровой турбины без дополнительных потерь на дросселирование. В двухконтурном КУ, например, пар НД подается в камеру смешения между ступенями с параметрами, близкими к локальным параметрам пара (рис. 8.36). [c.321]

В чем преимущество регулирования мощности турбин способом скользящего давления [c.87]

РЕГУЛИРОВАНИЕ МОЩНОСТИ ТУРБИНЫ СПОСОБОМ СКОЛЬЗЯЩЕГО ДАВЛЕНИЯ [c.191]

Сравнение выигрышей в удельных расходах теплоты при различных способах регулирования мощности в качестве примера показано на рис. 6.26 для турбины К-500-240 (ХТЗ) с начальными параметрами пара Pq = 23,5 МПа, iq = 540°С, промежуточным перегревом при р = 3,84 МПа до = = 540°С и /7 = 4,4 кПа. Из графика видно, что при относительных расходах пара G/Gq < 0,65 выигрыш в удельных расходах теплоты от регулирования скользящим давлением по сравнению с дроссельным регулированием при постоянном давлении составляет Aq /q = 2. .. 2,5 %. [c.192]

Рис. 6.26. Сравнение удельных расходов теплоты для турбины К-500-240 при различных способах регулирования мощности

Повышение надежности работы блока при сниженных нагрузках, упрощение конструкции турбин, некоторое повышение экономичности и накопленный опыт эксплуатации позволили у нас и за рубежом применять на тепловых и атомных электростанциях способ регулирования мощности скользящим давлением как на вновь проектируемых, так и на действующих паротурбинных установках, имеющих дроссельное или сопловое парораспределение. [c.193]

Такой способ регулирования широко применяется для гидравлических турбин небольшой мощности и в настоящее время. [c.128]

Кривая расхода пара (фиг. 32) пересекает ось ординат в некоторой точке А. Величина отрезка О А определяет расход пара на холостом ходу. Эта величина меняется в зависимости от способа регулирования и от конструкции турбины. Для конденсационных турбин расход пара при холостом ходе составляет в среднем 5—10% от расхода при экономическом режиме. Вообще этот расход в процентном отношении тем меньше, чем ниже противодавление и чем больше мощность агрегата при сопловом регулировании он значительно меньше, чем при дроссельном. [c.149]

Для проектирования турбины с отбором пара должны быть заданы, исходя из условий её работы, следующие характеристики а) параметры пара перед частью высокого давления, в отборе и за турбиной б) экономические расходы пара обеими частями турбины, т. е. такие расходы, при которых за год вырабатывается наибольшее количество киловатт-часов и при которых, следовательно, соответствующая часть турбины должна иметь максимальный к. п. д. экономические расходы пара частью высокого и частью низкого давления могут соответствовать различным режимам в) максимальные расходы пара частями высокого и низкого давления г) максимальная мощность, развиваемая турбиной при конденсационном режиме д) способ регулирования (сопловое или дроссельное). [c.155]

Принятый в схеме способ возврата регулировочных клапанов турбины регулятором мощности к равновесному положению предопределяет колебательный характер процесса регулирования мощности. Для уменьшения колебаний полезно введение в схемы этого класса дополнительного выключающего импульса по давлению свежего пара, предложенного ЛПИ совместно с ЛМЗ [20]. Этот импульс, вводимый в САР турбины через датчик давления ДД, не влияет на статические характеристики, но, ускоряя возврат клапанов к равновесному открытию, способствует стабилизации процесса регулирования мощности. [c.167]

Регулирование производительности насоса путем изменения числа оборотов показано на рис. 3-6,6. От изменения числа оборотов характеристика насоса смещается п возникает новая точка пересечения с характеристикой сети, соответствующая производительности С 2- Этот способ регулирования весьма экономичен. Для его осуществления используются электродвигатели с двумя скоростями, гидромуфты или привод насоса от паровой турбины. Производительность насоса изменяется пропорционально числу оборотов, -изменение напора пропорционально квадрату, а изменение мощности— К у.бу числа оборотов насоса [c.40]

Основные характерные особенности такого способа регулирования заключаются в следующем. Центральные регуляторы обеих гидростанций работают в режиме задания мощности со статизмом 0,5% на регулировочный диапазон (рис. 67), который установлен на каждой ГЭС из условий бескавитационной работы турбин. Уставка корректора частоты соответствует нормальной частоте энергосистемы (50 гц), уставки задатчиков мощности соответствуют средним значениям выбранного регулировочного диапазона каждой ГЭС. [c.133]

Характеристики двухвальной установки со свободной силовой турбиной, полученные при тех же исходных параметрах, что и у одновальной ГТУ, показаны на рис. 4.17 [18]. Расход воздуха с уменьшением мощности ГТУ снижается, что приближает регулирование мощности к количественному способу — экономически более выгодному. Этим объясняется более пологая кривая КПД установки. Характер поведения кривых температуры газа перед ГТ обусловлен соблюдением баланса мощностей турбокомпрессорного и силового валов. Еще более пологую зависимость КПД от мощности можно получить в трехвальных агрегатах. [c.385]

При обоих способах регулирования, дроссельном и сопловом, пар иногда через все сопла подают к первой ступени лишь при экономической мощности турбины. При дальнейшем росте мощности до номинальной часть пара подают к одной из последующих ступеней. Получается так называемое обводное регулирование. [c.223]

Метод регулирования изменением температуры газа перед турбиной. Из (16.46) следует, что давление в КС в первом приближении пропорционально температуре газа на турбине. На этом основан высокоэффективный способ регулирования ЖРД с дожиганием. Изменение температуры зависит от коэффициентов соотношения компонентов топлива в ЖГГ (к о и к г), которое в свою очередь зависит от количества присадочного компонента топлива и Следует отметить, что изменение к и к г одновременно приводит в соответствии с (16.18) к некоторому изменению расхода через турбины, а следовательно, к изменению располагаемой мощности. Однако влияние этого изменения пренебрежимо мало по сравнению с влиянием изменения температуры. [c.328]

Количество тепла, выделяемого в газогенераторе прп избытке одного из компонентов, определяется количеством недостающего компонента. Подавая его в большем или меньшем количестве, легко изменять и мощность турбины. Таким образом, в кислой смеси надо регулировать подачу горючего, а в восстановительной— подачу окислителя. Это — наиболее простой, но не всегда лучший способ регулирования. Увеличение подачи одного только недостающего компонента приводит к повышению температуры, которая ограничивается стойкостью лопаток турбины. Поэтому в ряде систем предпочитают в неизменной пропорции менять подачу как одного, так и другого компонента одновременно. Тогда количество выделившейся в газогенераторе энергии пропорционально подаче, а поскольку химический состав продуктов горения остается неизменным, соответственно неизменной остается и температура рабочего тела. [c.134]

Для того чтобы оценить изменение экономичности турбинной установки при переходе с клапанного регулирования мощности на регулирование способом скользящего давления, рассмотрим в качестве примера процесс расширении пара в /г, 5-диаграмме (рис. 6.25) в ЦВД конденсационной турбины с высокими начальными параметрами пара и промежуточным перегревом, имеющей дроссельное парораспределение, при расчетном (Gq ) и половинном (G/ Gq = 0,5) расходах пара для двух случаев [c.191]

Из уравнения (9.2) следует, что восстановление установившегося режима возможно только при изменении одного из моментов или М . Воздействие на удаленных и рассредоточенных потребителей электрической энергии с целью изменения их мощности, конечно, невозможно, если не считать частотную разгрузку в энергосистеме. Поэтому для паровых турбин остается единственный способ регулирования — воздействие на момент, развиваемый паром на рабочих лопатках. Иными словами, при изменении нагрузки сети и смещении момент-ной характеристики генератора следует также сместить и моментную характеристику турбины (рис. 9.1, кривая 4) изменением расхода пара. Новый равновесный режим работы будет достигнут в точке с при частоте вращения п ., лишь незначительно превышающей. [c.239]

Под регулированием турбины будем понимать воздействие на ее характеристику с целью изменения мощности и частоты вращения. Возможны несколько способов регулирования турбины. Основными способами являются сопловое регулирование, регулирование перепуском, изменение давления и температуры рабочего тела на входе в турбину или давления на выходе из нее. [c.303]

Сопловое регулирование предусматривает изменение количества рабочего тела, проходящего через турбину, путем изменения степени парциальности, т. е. путем отключения или включения отдельных групп сопл. Конструктивно этот способ регулирования достаточно сложен —он требует самостоятельного подвода рабочего тела к отдельным группам сопл. В ТНА такой способ регулирования можно осуществить применением нескольких газогенераторов, работающих на отдельные группы сопл. Изменение мощности, а при заданной нагрузке и частоты вращения турбины достигается выключением отдельных газогенераторов (рис. 5.10). Преимущество данного способа регулирования заключается в том, что параметры рабочего тела (давление, температура) при этом могут остаться расчетными. В паровых турбинах и в ТРД применяют такую разновидность соплового регулирования, как поворот сопловых лопаток. [c.303]

Следствием такого характера изменения давления наддува являются выпуклые характеристики мощности и крутящего момента в нижнем диапазоне частоты вращения КВ. Недостатками этого способа регулирования являются потери КПД турбины при максимальной мощности двигателя и то, что для управления давлением наддува используется горячие, неочищенные отработавшие газы. Последнее может вызывать функциональные неисправности перепускного клапана. [c.60]

Регулирование компрессора. Регулирование параметров компрессора достигается-, следующими способами изменением частоты вращения вала, закруткой потока перед рабочим колесом и дросселированием потока на всасывании или нагнетании. Приводным двигателем мощных компрессоров, (мощностью более 3 МВт) является паровая или газовая турбина, и изменение частоты вращения достигается здесь без особых затруднений регулированием турбины.. [c.234]

Характерной особенностью турбин, выпускаемых ЛМЗ, является их широкая поузловая унификация, что позволяет создавать новый тип турбины, используя узлы и детали, хорошо зарекомендовавшие себя в длительной эксплуатации. Так, например, серия турбин на за-критические параметры пара мощностью 300, 500 и 800 МВт имеет полностью унифицированные проточные части цилиндров низкого давления, узлы системы регулирования и автоматики. Такой способ проектирования позволяет существенно упростить подготовку производства и освоение нового оборудования в эксплуатации. [c.245]

Изменение мощности, развиваемой турбиной, люжно осуществлять различными способами 1) дросселированием пара путём прикрывания регулировочных клапанов (дроссельное регулирование) 2) изменением живого сечения сопел путём прикрывания отдельных групп сопел (сопловое регулирование) 3) подведением свежего пара к различным точкам по длине проточной части турбины (обводное регулирование) 4) комбинированием соплового регулирования с обводом пара нескольких промежуточных ступеней (регулирование с внутренним обводом) 5) изменением давления свежего пара перед турбиной. [c.147]

В основе одного из способов повышения приемистости лежит предложение ВТИ [16] о превращении регулятора до себя в комбинированный регулятор давления и мощности путем подачи на вход этого регулятора дополнительного сигнала по разности между заданной и фактической мощностью. Этот импульс, равносильный временному изменению задания регулятору до себя , позволяет при набросах нагрузки снижать давление перед турбиной. При этом регулятор до себя быстро открывает клапаны турбины, что повышает приемистость блока. Подачей на регулятор до себя дополнительного импульса по частоте можно обеспечить определенное участие блока в первичном регулировании частоты. Другой способ — использование ре- [c.164]

Дросселирование сопровождается уменьшением располагаемого перепада энтальпий и поэтому используется как один из способов регулирования мощности паровых турбин (дроссельное регулирование). Уменьшение располагаемого перепада энтальпий при дросселировании водяного пара видно в 15-диаграмые (рис. 1.45). Между давлением рд свежего пара и давлением расширившегося пара располагаемый перепад энтальпий изобразится отрезком 02. После дросселирования свежего пара до давления р (линия О—/) располагаемый перепад энтальпий изобразится отрезком 12. Разность перепадов, изображаемых отрезками 02 и 12, представляет собой уменьшение располагаемого перепада вследствие дросселирования. [c.99]

Так как давление пара представляет собой по существу величину, пропорцион ал вную интегралу по времени от изменения паропроизводительности, то в контуре регулирования давления-мощности очень часто вводится воздействие по возмущению. Это воздействие можно формировать различными способами. Удобно использо1вать сигнал ио расходу свежего пара, который в общем является основным внещним возмущением, действующим непосредственно на котел. Соответствующая схема регулирования показана на рис. 14.10, )(см. также раздел 12.2). В связи с тем, что воздействие то возмущению должно быть по возможности безынерционным, в частности чистое запаздывание отрицательно сказывается на процессе регулиро1вани1Я, в качестве импульсов по возмущению используются сигналы, опережающие во времени изменения расхода пара, а именно сигнал по перемещению регулирующего клапана турбины или еще более опережающий сигнал по заданию регулятора мощности турбины [c.333]

И при сопловом, и при дроссельном парораспределении регулирующими клапанами управляет либо машинист турбины, переставляя их с помощью механизма управления турбиной, либо система автоматического регулирования турбины. Если отключить систему управления турбиной, предварительно открыв все регулирующие клапаны для исключения дросселирования, то можно изменить мощность турбины путем изменения параметров пара перед ней за счет изменения паропроизводи-тельности котла, например, изменением подачи в котел питательной воды и топлива. Такой способ изменения мощности называется регулированием мощности скользящим давлением, так как при его использовании вместе с изменением расхода пара из котла изменяется давление перед турбиной при этом температуру пара для обеспече- [c.53]

Из рассмотрения приведенных рисунков следует, что расход газа в СПГГ изменяется в сравнительно узких пределах (от 100 до 40—60%). Из-за ограниченной возможности уменьшать ход поршня малые мошности в установках с СПГГ получают, перепуская излишнее количество газа в атмосферу. Поскольку перепускаемая часть газа не совершает полезной работы, а на приготовление ее затрачивается топливо, такой способ регулирования является наименее экономичным, хотя и обеспечивает любое требуемое снижение расхода газа. Более эффективными способами регулирования расхода газа являются изменение объема вредных пространств компрессоров, рециркуляция, дросселирование всасывания, перепуск части воздуха из ресивера в газопровод, минуя цилиндр двигателя. Наличие этих способов не исключает, однако, необходимости иметь перепуск газа в атмосферу при самых малых мощностях турбины, поскольку минимальный расход газа и в этих случаях имеет вполне определенное значение. [c.30]

Выпуск части воздуха из продувочного ресивера в атмосферу позволяет значительно расширить диапазон изменения мощности установки СПГГ-ГТ. Однако поскольку из ресивера выпускается воздух, на сжатие которого затрачена часть мощности дизеля, подобный способ регулирования снижает экономичность установки. Все же если за основу регулирования нагрузки принят отвод лишнего газа на пути его от компрессора к турбине, то наиболее целесообразно его осуществить из продувочного ресивера. [c.168]

В МГГ ход поршня постоянен, поэтому изменение параметров газа, поступающего в турбину, связано только с изменением подачи топлива, а производительность генератора газа определяется числом оборотов вала. Такой способ регулирования позволяет довести минимальную нагрузку до 8%- Минимальная нагрузка СПГГ 05-34 составляет 35% наминальной. Дальнейшее снижение мощности требует других способов регулирования и, в частности, может быть достигнуто выпуском некоторой доли сжатого воздуха в атмосферу. [c.189]

С изменением частоты вращения мощность насосов изменяется по зависимости Л со где А—постоянный коэффициент со- частота вращения (в пределах автомодельных режимов). Изменение параметров турбины при изменении режима работы ТИА во многом зависит от схемы турбонасосной системы подаяй компонентов в газогенератор и способа регулирования ТНА. [c.242]

ЖРД с дожиганием топлива по сравнению с ЖРД без дожигания характеризую гея более глубокими взаимными связями между параметрами агрегатов и систем. Поагрегатный расчет с последующей стыковкой параметров агрегатов в схеме двигателя, применяемый при проектировании ЖРД без дожигания, требует для ЖРД с дожиганием большого числа последовательных приближений, что в значительной степени осложняет процесс проектирования двигателя. Выбор и расчет параметров ЖРД с дожиганием топлива выполняются на основании уравнения энергетического баланса. Под уравнением энергетического баланса понимается уравнение, характеризующее равенство потребляемых и располагаемых мощностей в системе подачи. Это уравнение включает в себя все основные параметры двигателя (давление в камере сгорания, температуру и перепад давления газа на турбине, гидравлические сопротивления охлаждающих трактов и элементов смесеобразования) и отражает влияние различных способов регулирования на эти параметры. [c.311]

Введение сопротивления дросселя требует большего напора насоса для заданного меньшего расхода и поэтому большей мошности (по сравнению с мош,ностью в системе без дросселя при том же расходе). Дополнительная затрата мощности может быть вызвана не только тем, что напор насоса на нэвом режиме больше потребного для системы без дросселя, нэ и тем, что на новом (нерасчетном) режиме насос обычно работает с меньшим КПД. Непроизводительная затрата мощности насоса при сохранении прежней угловой скорости сопровождается дополнительным расходом газа через турбину. Наиболее существенный недостаток данного способа регулирования состоит в непроизводительной затрате мощности. [c.301]

Особенности регулирования турбин. Для АСЭУ в большей степени, чем для обычных установок, регулирование турбин связано с регулированием всего блока и существенно зависит от типа реактора и способа изменения его мощности. В случае аварийной остановки турбоагрегата невозможно немедленно остановить реактор, отсюда необходимость в перепуске свежего пара в конденсатор. [c.156]

Рассматриваемые ПТУ работают, как правило, на электростанциях неблочного типа с поперечными связями между котлами. Наиболее эффективный способ их перевода на КР — регулирование всей электростанции или группы ее агрегатов как единого полиблока снижением давления в общем паропроводе [20]. В области высоких нагрузок сохраняется индивидуальное управление каждой турбиной, сохраняющее преимущества соплового парораспределения. После того как каждый агрегат разгрузится при ПД до режима, ниже которого началось бы дросселирование всего подводимого к нему потока пара, все агрегаты регулируются как единое целое давлением свежего пара. Такой способ может быть применен не только на КЭС, но и на ТЭЦ. Он позволяет за счет ступенчатого регулирования питательных электронасосов их поочередным отключением уменьшить затраты мощности на собственные нужды станции, причем достигаемый эффект тем больше, чем больше число параллельно работающих питательных насосов, т. е. чем большее число агрегатов объединяет полиблок. [c.150]

Поскольку при СД могут применяться САР энергоблоков с первичным управлением как турбиной, так и котлом, возникает задача разработки универсальных схем автоматического регулирования, обеспечивающих оба способа работы. На рис. IX.13 приведена одна из таких схем, разработанная ЛПИ, Гидроэлектромонтажом и Киришской ГРЭС [14] применительно к блоку мощностью 300 МВт с турбиной К-300-240 ЛМЗ и котлоагрегатом ТГМП-114, работающему при комбинированной программе регулирования. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...