Расход пара конденсационной турбиной

Удельный расход пара конденсационной турбины с вторичным перегревом пара [c.92]

РАСХОД ПАРА КОНДЕНСАЦИОННОЙ ТУРБИНОЙ [c.106]

Расход пара конденсационной турбиной при различных ее нагрузках устанавливают испытанием. Результаты испытаний выражают графически построением диаграммы ВЫ (рис. 99), в которой по оси абсцисс откладывают значения нагрузки И, а по оси ординат — расход пара О. Для удобства пользования диаграммой и упрощения расчетов расход пара турбиной выражают в упомянутой диаграмме прямой линией. Она вычерчивается на диаграмме таким образом. Расход пара для мощности определяют по формуле [c.217]

Рис. 99. Графическое изображение расхода пара конденсационной турбиной.

Расход пара конденсационной турбины. Экономичность паровой турбины характеризуется ее удельным расходом пара на выра- [c.127]

Способ пересчета удельных расходов пара конденсационной турбины, основанный на предположении о неизменном открытии клапанов регулирующей системы [c.181]

Зависимость расхода пара конденсационной турбины от электрической мощности, т. е. [c.131]

Рис. 11-1. Зависимость часового (а) и удельного (б) расхода пара конденсационной турбины от нагрузки — коэффициент нагрузки.

Задача 3.65. Конденсационная турбина, работающая при начальных параметрах пара />о = 3 МПа, /о = 380°С и давлении пара в конденсаторе Pi = 4- 10 Па, имеет один промежуточный отбор пара при давлении Рп — 0,4 МПа. Определить секундный и удельный эффективный расходы пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Л э = 2500 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) f/ , = 0,76, механический кпд турбины / = 0,97, кпд электрического генератора >/г = 0,97 и доля расхода пара, отбираемого из промежуточного отбора на производство, o =DJD = 0,5. [c.139]

Выбор способа регулирования. Установив расчётные режимы, следует выбрать способ регулирования и размеры регулировочных ступеней. Так как общий расход пара в турбинах с отбором меняется чаще и в больших пределах, чем в турбинах конденсационных, то для части высокого давления предпочитают делать сопловое регулирование с числом клапанов не менее четырёх. Для части низкого давления также следует применять сопловое регулирование, но для упрощения её конструкции здесь можно ограничиться меньшим числом клапанов. [c.155]

Расход пара на турбину с отбором определим, рассматривая переход от чисто конденсационной работы этой турбины к работе с отбором части пара. Принимаем, что параметры рабочего процесса турбины при конденсационном режиме равны параметрам при работе турбины с отбором пара. [c.40]

Расход пара на турбину КО слагается из расхода на холостой ход (соответствующего конденсационному режиму), полезного [c.111]

Линия AM, как было указано выше, показывает расход пара на турбину при работе без отбора, линия А Р — расход пара при отсутствии пропуска в конденсатор, т. е. при работе с противодавлением. Фактически небольшое количество пара (8—10% от расхода при конденсационном режиме) должно при любых условиях пропускаться в часть низкого давления турбины. Поэтому действительное положение линии предельных отборов изображается не линией А Р, а пунктирной линией А Р, дающей несколько меньшие предельно возможные величины отбираемого количества пара при заданной электрической нагрузке. [c.51]

Одноступенчатые испарительные установки применяются на конденсационных станциях, где потери пара и конденсата в нормальных условиях не превышают 3% общего расхода пара на турбину. При этом испарительные установки, включенные по схеме на рис. 10-3, работают при температурных перепадах 10—15°С. Когда потери выше (на теплоэлектроцентралях при наличии потерь пара и конденсата у потребителя), применяются двухступенчатые или многоступенчатые испарительные установки. Число ступеней обыч-нр не превышает шести. С увеличением числа ступеней многоступенчатой испарительной установки количество дистиллята, получаемое при одном и том же расходе пара, отобранного из турбины, возрастает. Однако при выбранном температурном перепаде между греющим паром и температурой конденсации в последней ступени температурный перепад в каждой ступени будет уменьшаться и стоимость установки возрастет. Минимальная стоимость дистиллята имеет место при определенном температурном перепаде в одной ступени. Обычно этот перепад находится в пределах 8—12° С. [c.351]

Нагрузка турбины и расход пара изменяются во время ее работы. Система регулирования конденсационной турбины каждый раз устанавливает определенный расход пара через турбину, соответствующий нагрузке генератора. Если расход пара не будет соответствовать нагрузке турбины, число оборотов ее начнет изменяться. Например, если расход пара будет меньше того, который необходим при данной нагрузке, то число оборотов турбины будет снижаться, и наоборот, если расход его будет больше того, который необходим при данной нагрузке, то число оборотов турбины будет увеличиваться. [c.55]

Упрощённая схема регулирования турбины с противодавлением приведена на фиг. 36. При работе турбины по независимому электрическому графику регулирование здесь действует так же, как и в обычной конденсационной турбине, т. е. регулятор давления бездействует, а точка Б рычага АБ неподвижна. При увеличении электрической нагрузки муфта А регулятора скорости идёт вниз, а паровпускной клапан открывается. При этом расход пара через турбину и отдача его тепловым потребителям изменяются соответственно изменениям электрических нагрузок, т. е. турбина работает по вынужденному тепловому графику. [c.303]

Энергетические характеристики паровых турбин. Наиболее просто выглядит энергетическая характеристика конденсационной паровой турбины. На основе промышленных испытаний определенного числа конденсационных паровых турбин каждого типа устанавливается зависимость между общим расходом пара на турбину Г> и развиваемой ею электрической мощ- [c.225]

Уравнение расхода пара на турбину в режиме противодавления может быть записано через р в том же виде, как и для конденсационного режима [c.227]

Степень изменения мощности при изменении зависит от режима работы турбины. Прежде всего, она пропорциональна расходу пара через турбину. Далее, например, для теплофикационной турбины она зависит от соотношений конденсационного и теплофикационных потоков пара. При работе по тепловому графику, когда теплоперепад турбины значительно меньше, чем при работе в конденсационном режиме, влияние изменения начальной температуры A/q больше. [c.324]

Для условий задачи 11-8 определить расход пара на турбину при конденсационном режиме (без отбора пара). [c.207]

Полные и удельные расходы пара при разных режимах работы даются заводами-изготовителями турбин. Примерное изменение таких полных D и удельных d расходов пара конденсационным агрегатом в зависимости от активной нагрузки Ра показано на рис. 5-14 (паровая характеристика). [c.106]

При увеличении количества проникающего в конденсатор воздуха уменьшение коэффициента теплоотдачи с паровой стороны вызывает уменьшение коэффициента теплопередачи /с, увеличение недогрева воды Д / и увеличение давления в конденсаторе (фиг. 92). Следует обратить внимание на резкий характер изменения к и Д t, начиная с О озд 5 кг/час, что соответствует переходу на так называемый перегрузочный режим работы эжектора (см. ниже и 46). Это является одним из примеров, подтверждающих излагаемую ниже связь работы конденсатора и воздушного насоса. Исследованиями работы конденсационных устройств отечественных турбоагрегатов установлено, что при работе эжекторов в пределах рабочего участка их эксплуатационной характеристики на каждые 10 кг час увеличения присоса воздуха повышение давления отработавшего пара составляет в среднем 0,003—0,005 ата при двухступенчатом эжекторе и около 0,001 — 0,002 ата при трехступенчатом эжекторе. Ухудшение же вакуума приводит к увеличению расхода пара на турбину и пережогу топлива (см. выше). [c.211]

Объемные расходы пара в турбинах средней мощности дают возможность получить лопатки достаточной высоты при нормальной частоте вращения (3000 об/мин), поэтому редукторные передачи здесь не применяются. На рис. 11.65 представлена реактивная конденсационная турбина среднего давления с активной регулирующей ступенью. Мощность турбины 20 ООО кВт при 3000 об/мин. Регулирующая ступень с двухвенечным диском Кертиса. Короткий барабан и диски ротора соединены сваркой. Диск Кертиса и разгрузочный поршень насажены на вал в горячем состоянии и приварены к нему. Камера разгрузочного поршня соединена с промежуточной ступенью в области низкого давления турбины. Корпус турбины разъемный в горизонтальной и вертикальной плоскостях. В более поздних конструкциях турбин этого типа диск Кертиса и разгрузочный поршень откованы за одно целое с барабаном ротора, что делает конструкцию более жесткой и простой. [c.205]

Сумма первых двух членов в правой части этого уравнения представляет собой расход пара на турбину при отсутствии отбора (т. е. при работе в чисто конденсационном режиме) в зависимости от ее электрической мощности (нагрузки) последний член представляет собой дополнительное количество свежего пара, подводимого к турбине для обеспечения М тб при электрической мощности турбины, равной мощности без отбора. [c.214]

Построенная в соответствии с уравнением (П.83) диаграмма режимов турбины с одним отбором пара приведена на рис. П.71. Если весь пар, идущий через ч. в. д., отбирается (за исключением небольшого количества, которое должно поступить в ч. н. д. для отвода теплоты трения), турбина работает почти как турбина с противодавлением и расход изображается приближенно прямой линией СО. Если турбина работает без отбора, т. е. как конденсационная, линия расхода приближенно изображается прямой АВ. При наличии отборов расход пара через турбину увеличивается на величину, почти не зависящую от нагрузки, поэтому линии отборов параллельны линии АВ. [c.214]

Турбогенератор при конденсационном режиме развивал электрическую мощность W при часовом расходе пара внутри турбины превращено в работу тепло i — ). Затем часть общего потока пара в количестве с теплосодержанием отводится из турбины в связи с этим недоиспользуется в турбине количество тепла и внутренняя мощность турбины понижается на соответственную величину Для восстановления электрической мощности до прежней величины W нужно сверх подводимого к турбине количества пара подать добавочное количество конденсируемого пара D, развивающего внутреннюю мощность (фиг. 2S). Величина AZ) определится из условия равенства мощности, недовыработанной потоком внутри турбины, и компенсирующей мощности, развиваемой внутри турбины добавочным количеством пара ЛД а именно [c.40]

При полном развитии станции по такой схеме обычно предполагается, что котельные агрегаты обладают внутренним резервом производительности по сравнению с потребным расходом пара соответствующих турбин. Так, например, станция с 4 Конденсационными турбинами по 25 тыс. кет расходует около 470 т пара в. час. Если установить 4 котла производительностью по 150 т/час, то они будут при максимальной нагрузке турбин работать с экономическими нагрузками. При остановке же одного котла на ревизию или ремонт можно длительно получить с остальных 3 котлов 450 Tjm , т. е. развить почти полную мощность станции. Это воеможно, конечно, лишь при наличии соединительных [c.126]

Сначала находим точку С пересечения горизонтали ВС с линией заданного Т1, затем по линии эквидистантно линии конденсационного режима поднимаемся вверх до пересечения с ординатой заданной мощности — точка О. Наконец, по горизонтали ОЕ находим на оси ординат значение искомого расхода пара на турбину. Зная расход пара на турбину, по вспомогательному графику = = / (О ) можно найти и затем вычислить Стурб. Qпг, -бпг, а также Ьтэц и Ьтэц- [c.231]

Рассмотрим вариант, когда пар от КУ используется s конденсационной турбине. Приведенный выше расчет показал, что при начальной температуре газов /кач = 500°С паропроизводи-тельность КУ при давлении пара 1,3 МПа больше, чем при давлении 3,5 МПа, в 1,35 раза. Но работоспособность 1 кг пара в турбине h , тем больше, чем выше начальные параметры пара. Мощность турбины N =-DjAhT, где От — расход пара на турбину. Определим, при каком давлении пара в КУ будет выработано больше электроэнергии. [c.169]

Если, например, на турбине Т-250/300-23,5 ТМЗ с максимальным расходом пара на турбину 980 т/ч произойдет отключение группы ПВД, то инструкция по эксплуатации требует от персонала снижения расхода пара до 795 тМ. Практически это осуществляется снижением давления в камере регулирующей ступени с 19,1 МПа (режим максимального пропуска пара) до 15,9 МПа, т.е. примерно на 17 %. Если этого не сделать, то при работе в конденсационном режиме перегрузится последняя ступень, при работе по тепловому графику с одним ПСГ-1 — последняя ступень ЦСД-2, при работе по тепловому графику с двумя ПСГ — предотборная ступень перед камерой верхнего теплофикационного отбора. [c.313]

Если же приводом турбокомпрессора является турбина с противодавлением (фиг. 88, в), то весь отработавший в турбине пар или часть его в количестве, равном можно направить в греющую камеру выпарного аппарата в качестве необходимой добавки к сжатому вторичному пару. Давление пара, отработавшего в турбине, целесообразно устанавливать равным давлению пара, сжатого в компрессоре. Расход пара на турбину с противодавлением выразится уравнением, аналогичьГым уравнению (445), однако величина i" при применении турбины с противодавлением может значительно отличаться от величины н для конденсационной тур- 1 ны. Таким образом, [c.231]

Вместе с тем турбина должна давать номинальную электрическую мощность и при отсутствии отбора. В этом случае она работает как конденсационная турбина. Расход пара на турбину при этом меньще, чем 0 , и поэтому ч. в. д. выработает меньшую мощность следовательно, ч. н. д. должна вырабатывать большую мощность, чем при предыдущем режиме, и в конденсатор поступит количество пара большее чем Очевидно, что как ч. н. д., так и конденсатор должны быть рассчитаны на пропуск именно этого количества пара [c.220]

Задача 3.65. Конденсационная турбина, работающа при начальных параметрах пара ро = 3 МПа, /о = 380°( и давлением пара в конденсаторе Рк = 4-10 Па, имее один промежуточный отбор пара при давлении рп = = 0,4 МПа. Определить секундный и удельный эффек тивный расходы пара на турбину, если электрическав мощность турбогенератора Л э=2500 кВт, относительны внутренний к. п. д. части высокого давления (до отбора] 1 =0,74, относительный внутренний к. п. д. части низко го давления (после отбора) т)". =0,76, механически к. п. д. турбины т]м = 0,97, к. п. д. электрического генера тора т]г=0,97 и доля расхода пара, отбираемого из про межуточного отбора на производство, ап=0 10 = 0,5. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...