Турбины изменение параметров

Рабочий процесс в ступенях паровых и газовых турбин. Изменение параметров в ступени турбины в основном определяется соотношением проходных сечений соплового аппарата и рабочего колеса. При некотором соотношении сечений статическое давление р перед рабочим колесом равно давлению рг за ним (активная ступень, рис. 4.5, с) или больше его (реактивная ступень, рис. 4.5,6). При Р1/Р2 1,0 1,05 ступень условно также считается активной. [c.182]

В комбинированном двигателе с постоянным давлением перед турбиной параметры газа перед ней практически не изменяются при его работе на одном и том же режиме, что обеспечивает получение высокого к. п. д. турбины. Изменение параметров газа перед турбиной при смене режима работы двигателя влияет на условия преобразования энергии в турбине при отклонении режима работы турбины от расчетного возрастают потери и уменьшается ее к. п. д. [c.192]

Неприменимы ряды предпочтительных чисел и для определения параметров прогрессивно развиваемых и модернизируемых машин, параметры которых на каждой стадии зависят от технических возможностей и потребностей соответствующих отраслей народного хозяйства. Так, мощность тепловых машин зависит от их начальных параметров (давления и температуры) и частоты вращения. Ни один из этих параметров невозможно произвольно увеличить. В некоторых случаях они имеют оптимальное значение (например, степень сжатия в газовых турбинах), изменение которого ухудшает показатели машины. Увеличение температуры и частоты вращения возможно только на базе технических усовершенствований (повышения жаропрочности материалов, улучшения охлаждения термически напряженных деталей). Результаты этих поисковых работ невозможно уложить в ряды предпочтительных чисел. [c.63]

В реактивном сопле. На рис. 14.4 представлена схема и изменение параметров по тракту двигателя. Идеальный цикл этого двигателя по сравнению с прямоточным двигателем дополняется процессами, идущими в компрессоре и турбине (рис. 14.5). На р—о-диаграмме процесс а-/сжатие в дис узоре процесс /-с —сжатие в компрессоре процесс г-2 — расширение в турбине 2-е — расширение в реактивном сопле. Общая степень повышения давления я == [c.172]

На рис. 1.1 схематически представлена одноступенчатая активная турбина. В корпусе / расположено одно или несколько сопл 2, рабочие лопатки 3 жестко закреплены на диске 4, который посажен на вал 5, вращающийся в подшипниках 6. В месте выхода вала из турбины установлены уплотнения 7. В нижней части рисунка дано развернутое на горизонтальную плоскость сечение сопл и рабочих лопаток. Как видно из рисунка, оси сопл расположены под некоторым углом к плоскости диска. В верхней части рисунка представлен график изменения параметров рабочего тела (давления р и абсолютной скорости с) при прохождении им проточной части турбины. Очевидно, что в соплах имеют место падение давления И рост скорости пара на рабочих лопатках кинетическая энергия пара преобразуется в механическую, в результате чего уменьшается скорость. Давление пара перед рабочими лопатками и за ними одинаково. При прохождении пара между рабочими ло- [c.10]

Параметры машин постоянно развиваются. Это наглядно видно хотя бы по данным диаграмм, характеризующих изменение мощности тепловых турбин и гидротурбин, произведенных отечественной промышленностью (рис. 5). Если в 20-х годах мощность одной турбины не превышала 10 ООО кВт, то сегодня она составит для тепловых турбин 1 600 ООО кВт и для гидравлических тур бин 1 500 ООО кВт. Подобная тенденция в изменении параметров, и прежде всего мощности, наблюдается в развитии и других видов машин. Например, только за последние 30—40 лет мощность металлорежущих станков возросла в 5—10 раз, а точность в ряде [c.25]

Проектирование турбинных ступеней, предназначенных для работы в условиях значительных изменений параметров рабочего тела и внешних нагрузок [11, должно базироваться на детальном знании аэродинамических характеристик решеток турбинных профилей в широком диапазоне чисел М и углов атаки. Такие данные необходимы для проектирования тяговых турбин силовых установок сухопутного и водного транспорта, регулировочных и последних ступеней паровых турбин, газовых турбин, агрегатов импульсного турбонаддува, мош,ных малооборотных дизелей и др. Однако характеристики лопаточного аппарата в области режимов, далеких от расчетного, изучены недостаточно. [c.227]

Стоимость турбин с параметрами пара р — 400 кг/см , to = = 700° С, мощностью блока Ng, = 700 ООО /св/п (фиг. 27, точка 4) получена автором на основе эскизной разработки. На фиг. 28 приведено изменение объема здания станции на 1 кет мощности. [c.84]

Возмущающие воздействия обычно соответствуют скачкообразным изменениям входных координат либо в точках приложения управляющих воздействий от основных регуляторов топливу, питания, впрысков, байпаса, воздуха, рециркуляции, парового клапана, либо в граничных сечениях температуры (энтальпии) питательной воды, давления пара перед турбиной при идеальном регуляторе давления до себя . Любое из возмущений в принципе приводит в движение все выходные координаты парогенератора. Это объясняется характерными взаимосвязями между отдельными звеньями сложной многоконтурной динамической системы, какой является парогенератор. Изменения параметров в выходном сечении каждого теплообменника и трубопровода определяются, во-первых, его динамическими свойствами, во-вторых, входными координатами, зависящими от характера распространения воздействий по трактам парогенератора и места расположения рассматриваемого участка. [c.176]

Выполнение расчета в общем виде может упростить вычисления при расчете нескольких режимов нагрузок. Однако, следует учесть, что при изменении нагрузки и пропуска пара через турбину изменяются параметры отборов, регенеративный подогрев по ступеням, коэффициенты и т. д., почему числен- [c.225]

Обратимся к рис. 5.3, на котором изображен элемент центростремительной ступени турбины. Внутренний диаметр соплового аппарата определяется диаметром колеса dpi с учетом радиального зазора А. Последний рекомендуется делать по возможности малым, так как значительная его величина ведет к понижению КПД и необходимости учитывать изменение параметров потока в зазоре. Обычно выбирают относительную величину зазора 2А/с(р1 в интервале 0,01. .. 0,015. Тогда внутренний диаметр направляющего аппарата [c.93]

С ростом давления рз одновременно происходит перераспределение перепадов энтальпий, срабатываемых на турбине и паровом сопле конденсирующего инжектора в сторону увеличения последнего. График изменения параметра йк.и = (Ь — —h) представлен на рис. 10.8, б. Рост кратности циркуляции рабочего тела D в ПТП и параметра йк. и- несмотря на некоторое повышение давления потока на выходе из конденсирующего инжектора, приводит к увеличению доли затрат мощности турбогенератора на привод циркуляционного насоса и снижению эффективного КПД паротурбинного преобразователя. [c.205]

ВЛИЯНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПАРА НА РАБОТУ ТУРБИН [c.97]

Тепловой процесс в конденсационной турбине с регулируемым отбором пара в ч. в. д. (до камеры отбора) аналогичен тепловому процессу в турбине с противодавлением, а в ч, н. д. (после камеры отбора) —тепловому процессу конденсационной турбины. Таким образом, каждая. из этих частей представляет собой как бы самостоятельную турбину поэтому сказанное выше о влиянии изменения параметров пара на работу турбин с противодавлением и конденсационных турбин в равной мере относится и к этим условным двум турбинам. [c.103]

При правильной установке сегментов и равномерных зазорах между ними и упорным диском осевое давление ротора распределяется равномерно на все сегменты. При неравномерных же зазорах более толстые сегменты оказываются более нагруженными, а тонкие сегменты недогруженными или совершенно ненагруженными. Такое неравномерное распределение осевого давления вызывает сильный нагрев перегруженных сегментов, а при резком увеличении нагрузки или изменении параметров свежего пара турбины может привести к выплавлению баббитовой заливки этих, а затем и других сегментов. [c.188]

Нужно также прислушиваться к работе турбины и генератора. Гул исправно работающей турбины обычно ровный и спокойный. Значительное изменение нагрузки, колебание числа оборотов, задевания внутри турбины и генератора, а также резкое изменение параметров свежего пара вызывают изменение характера гула, указывающее на появление ненормальности в работе турбогенератора. На это необходимо немедленно обращать внимание и принимать надлежащие меры. [c.147]

В процессе эксплуатации турбин иногда возникают условия, когда кратковременно приходится работать при нерасчетных параметрах пара. В связи с этим очень важно знать, как изменение параметров пара влияет на работу турбины. [c.173]

Изменение параметров свежего пара, температуры пара промежуточного перегрева и паропроизводительности котлоагрегата в процессе разворота и нагружения турбины должно производиться в строгом соответствии с графиком пуска блока. [c.288]

Влияние режима. С изменением режима работы турбины смещается точка Вильсона. Ее оптимальное положение при расчетном режиме может оказаться невыгодным на режиме частичной нагрузки или при изменении параметров пара. [c.132]

Опыт трех пятилеток показал, что мощность энергосистем и связанная с нею потребность в увеличении мощности единичных агрегатов росли приблизительно синхронно. Последняя определялась накоплением достаточного эксплуатационного опыта, необходимым научным заделом и подготовкой производства для перехода к следующей принципиально новой ступени в мощностном ряду турбин. А так как все эти процессы весьма трудоемки и длительны (особенно научный задел), то удвоение мощности в ряду и оказалось на практике как раз отвечающим приросту выработки электроэнергии. Так же дело обстояло с выпуском котлов и генераторов, увеличение мощности которых требовало решения столь же сложных проблем. Кроме того, шаг в мощностном ряду было целесообразно совмещать с качественным скачком в энергетике — изменением параметров пара. [c.13]

Добиваясь развития унификации турбин одного класса, следует с осторожностью относиться к унификации турбин, значительно отличающихся по мощности и расходу пара, так как это может неблагоприятно отразиться на их технико-экономических показателях. С большим вниманием необходимо также учитывать потребности промышленности в турбинах различной мощности и с определенным диапазоном изменения параметров отбираемого пара для целей производства и теплофикации. [c.17]

Эти новые условия эксплуатации и требования по снижению удельного расхода теплоты повлекли за собой принципиальные изменения параметров пара, конструкций энергетического оборудования и систем регулирования парогенераторов и турбин. [c.22]

В некоторых работах рекомендуется определять изоэнтропийный перепад энтальпий турбины по параметрам пара не перед соплами первой ступени, а перед стопорными клапанами. При этом для турбин без ПП термический к. п. д. цикла одинаков при всех режимах, а потери от дросселирования потока в клапанах учитывают при определении внутреннего к. п. д. турбины. Этот формальный математический прием в некоторых случаях имеет определенные преимущества, позволяя при расчетах обойтись без нахождения давления после регулировочных клапанов. Однако при этом не учитывается физическая природа потерь, обусловленных дросселированием пара в клапанах. Эти потери зависят не от совершенства проточной части турбины и даже не от аэродинамического совершенства регулировочных клапанов, а от параметров пара перед соплами первой ступени. С термодинамической точки зрения изменение параметров пара перед турбиной, необходимое для уменьшения расхода пара, эквивалентно применению для той же ПТУ нового цикла с пониженными давлением и температурой. Поэтому в дальнейшем изложении явления, связанные с дросселированием в клапанах, будут учитываться термическим к. п. д. цикла. [c.134]

Косвенно эти напряжения учитывают при выборе допустимых значений температур и скоростей их изменения. Однако в зависимости от начального теплового состояния турбины и соответственно от начальных термических напряжений предельно допустимыми будут разные скорости прогрева деталей. На допустимые скорости нагружения могут оказывать влияние также те или иные изменения в тепловой схеме, системе обогрева и пр., вследствие чего возможно изменение параметров пара и обусловленных этим напряжений. [c.174]

Согласно этой схеме выполняются расчеты процессов конденсации на ЭЦВМ для всех проектируемых турбин. Этими расчетами определяются место выпадения влаги, изменение параметров пара вдоль проточной части и потери энергии, вызванные переохлаждением. Таким образом существенно уточняются расчеты параметров и расходов пара при заданных сечениях или размеры сечений при заданных параметрах. Результаты расчетов неплохо согласуются с данными испытаний. [c.228]

Регулирование турбины изменением параметров газа на входе. иожет достигаться изменением расхода газа через турбину при постоянной температуре и изменением температуры в газогенераторе. [c.303]

Описанная методика пригодна для вывода уравнений поверхностей, конструируемых с помош,ью расслаивающихся преобразований пространства. В качестве тем для самостоятельного исследования рекомендуется рассмотреть получение с помощью таких преобразований поверхностей, по своей форме напоминающих те илй иные технические поверхности (всевозможные каналовыс поверхности с переменными сечениями, поверхнсхти лопаток турбин, лопастей винтов и т.д.). Предварительно необходимо научиться получать сечения таких поверхностей, разработать способы управления их формой путем изменения параметров прообраза, аппарата преобразования и их взаимного положения. [c.219]

До настоящего времени предприятия химической промышленности являются большими потребителями первичных энергоресурсов (топлива, теплоты и электроэнергии), получаемых со стороны. При правильной разработке энерготехнологической схемы производства можно не только значительно сократить потребление первичных энергоресурсов, но и даже полностью отказаться от потребления теплоты и электроэнергии, получаемых со стороны. Считается наиболее перспективным создание ЭХТС, в которых энергетическое оборудование (тепло-и парогенераторы, котлы-утилизаторы, паровые и газовые турбины, теплоиспользующие аппараты, холодильные установки, тепловые насосы и термотрансформаторы) входит в прямое соединение с химикотехнологическим оборудованием, составляя единую систему. В такой ЭХТС всякому изменению параметров химической технологии должны сопутствовать и соответствующие изменения энергетических параметров и наоборот. Таким образом, в ЭХТС создается тесная взаимосвязь и взаимообусловленность между технологическими и энергетическими стадиями производства. [c.308]

Схема проточной части двухвеиечной турбины со ступенями скорости, изменение параметров в турбине и соответствующие треугольники скоростей (индексы /—// соответственно для первой и второй ступени) [c.187]

При движении через проточную часть турбины вследствие изменения параметров пара (температуры и давления) снижается и его растворяющая способность. Содержащиеся в паре в растворенном состоянии вещества должны выпадать из парового раствора, осаждаясь частично на лопаточном аппарате турбины. Возможны также различные реакции между веществами, находящимися в паровом растворе и осевшими в турбине. Так, констатировано извлечение из парового раствора натрия окислами железа, протекающее по схеме 2NaOH -Ь FejOj = 2NaFe02 т HjO. Возможны, но не изучены и другие реакции, например взаимодействие типа [c.178]

Комбинарованные установка. С повышением начальных параметров, в особенности начального давления, термический к. п. д. идеального цикла с противодавлением возрастает в большей степени, чем к. п. д. конденсационной установки. Вместе с тем изменение параметров рабочего процесса меньше влияет на величину -rioi теплофикационных турбин по сравнению с конденсационными той же мощности ввиду больших пропусков пара в ч. в. д. теплофикационных турбин и меньшего влияния конечной влажности пара. По этим причинам повышение начального давления (в отношении тепловой экономичности) в, действительных условиях на комбинированных установках еще более благоприятно, чем на конденсационных установках. [c.85]

Осевое давление на упорный подшипник и напряжения в лопатках и диафрагмах ч. и. д. турбины в этом случае будут ниже расчетных. Снижение давления пара в камере регулируемого отбора в допустимых пределах разрешается обычно в одноцилиндровых турбинах, у которых нет уступов на роторе. Однако любые изменения в работе турбины, связанные с изменением параметров свежего, отработавшего пара или пара в отбЪре от номинального значения и отклонения их от предельно допустимой величины, установленной заводом, не должны производиться без разрешения завода-изготовителя турбины и без тщательной проверки их расчетом, выполненным специализированной организацией. [c.104]

Изменение температуры перегретого пара п с изменением нагрузки парогенератора П зависит не только от типа конвектин-ных поверхностей нагрева, но и от их компоновки и изменения параметров газа (рис. 55). Парогенератор ВПГ-450 с одновальнсй газовой турбиной при постоянной частоте вращения компрессора (расчетные кривые / и 2 соответственно для первичного и вторичного пара) и ВПГ-120 (опытная кривая 3) работают с большими коэффициентами избытка воздуха и большими скоростями газов в пароперегревателе при малых нагрузках. Температура пара мало изменяется в диапазоне нагрузок от 30 до 110%. При переводе компрессора на переменные обороты в период пуска (кри- [c.99]

В ЛГУ рабочие процессы парогенераторов, газовых турбин и воздушных компрессоров неразрывно связаны и изменение в работе одного агрегата приводит к изменениям параметров всех остальных агрегатов. Лоэтому тепловой баланс парогенератора вытекает из теплового баланса всей установки. Тепловой баланс парогенератора составляется на единицу расхода топлива в виде уравнения [c.189]

Исследования двухступенчатых отсеков показывают, что кроме отмеченной выше радиальной неравномерности, повышенной турбулентности и не-стационарности набегающего потока существует целый ряд дополнительных факторов, влияющих на эффективность второй ступени. В частности, за первой ступенью имеется ощутимая окружная неравномерность параметров потока с периодом, соответствующим шагу НА первой ступени. Эта шаговая неравномерность в зависимости от углового положения НА второй ступени сказывается на к. п. д. второй ступени по-разному. Опыты с двухступенчатыми отсеками меняют количественные представления о влиянии радиального зазора б над РК не-обандал<енной ступени на к. п. д. многоступенчатой турбины. Изменение величины б только в первой ступени влечет за собой дополнительное снижение к. п.д. второй ступени из-за резкого изменения структуры потока в периферийной части ступени. [c.220]

Наибольшее значение для процесса конденсации имеют пульсации давления в межлопаточном канале, так как они охватывают весь объем пара, причем давление в канале при обычных скоростях в турбине изменяется с небольшим рассогласованием фаз. Сопоставляя скорости изменений параметров пара в каналах и скорости ядрообразова-ний можно установить, что интенсивная часть процесса конденсации протекает за время, на порядок меньше, чем период колебания параметров пара. На этом основании И. И. Кирилловым была выдвинута гипотеза о смещении против потока места интенсивного ядрообразования и колебания скачка конденсации в нестационарном потоке [9]. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...