Медь при -полном погружении

Железо, сталь, цинк, медь и их сплавы при полном погружении в спокойные нли слабо перемешиваемые водные растворы нейтральных солей или морскую воду корродируют именно по этому механизму. Более редки случаи коррозии, когда в чистом виде процесс определяется только перенапряжением ионизации кислорода. Наиболее обычными являются промежуточные случаи, когда и перенапряжение ионизации кислорода и предельный диффузионный ток оказывают соизмеримое влияние на коррозионный ток. [c.119]

Иногда медь рекомендуют для плавиковой кислоты, но ее коррозия увеличивается с аэрацией и движением раствора. Некоторые из никелемедных сплавов, которые хорошо ведут себя в этой кислоте при полном погружении, подвергаются сильной коррозии у ватерлинии, если она имеется. [c.321]

Наиболее типичной является комбинация никелированных или хромированны с участков на черных металлах и особенно на сплавах меди с оксидными пленками на их основе. Сначала наносят электролитическим способом металлопокрытия, а затем оксидные пленки при полном погружении детали в оксидирующий раствор. [c.180]

КОРРОЗИОННОЕ ПОВЕДЕНИЕ МЕДИ И ЕЕ СПЛАВОВ В УСЛОВИЯХ ПОЛНОГО ПОГРУЖЕНИЯ ПРИ 16-ЛЕТНЕЙ ЭКСПОЗИЦИИ В ТИХОМ ОКЕАНЕ ВБЛИЗИ ЗОНЫ ПАНАМСКОГО КАНАЛА [52] [c.103]

Пластическая деформация выступов микронеровностей и их взаимное внедрение начинаются при среднем давлении на контакте, равном примерно утроенному пределу текучести материала. Предельное среднее давление на площадях фактического контакта с учетом упрочнения материала в процессах пластической деформации достигает двух-, трехкратного значения его твердости при вдавливании. При этом давлении материал под контурной площадкой, деформировавшийся до того упруго, начинает деформироваться пластически, в результате либо увеличиваются размеры площадки за счет частичного погружения находящихся в контакте выступов и поднятия других с вступлением их в контакт, либо возникают новые контурные площади контакта. Полное погружение выступов в пластически деформированную основу не наблюдается. После деформации, даже сильной, шероховатость поверхностей лишь несколько видоизменяется. Малые неровности пластически деформируются по своей высоте в той же пропорции, в какой пластически деформируется материал, лежащий иод выступами (рис. П10). Аналогичное явление наблюдалось и у меди, подвергнутой сильному наклепу. [c.70]

При применении серебряных припоев в некоторых условиях полного погружения может иметь место значительное ускорение коррозии паяного шва на меди или медных сплавах (q). [c.179]

В условиях переменного погружения в морскую воду медь и сплавы с высоким содержанием меди должны, повидимому, корродировать в несколько большей степени, чем при постоянном погружении. Если имеется неизменный и спокойный уровень воды, то при неполном постоянном погружении возможна усиленная коррозия по ватерлинии. Латуни с высоким содержанием цинка, алюминиевые бронзы и сплавы меди с никелем подвергаются коррозии в условиях переменного погружения в меньшей степени, чем при полном постоянном погружении. Эти сплавы также менее чувствительны к коррозии по ватерлинии [17]. [c.425]

Очевидно, что при полном отсутствии или незначительном количестве свободного цианида большинство металлов (в том числе медь и ее сплавы), потенциал которых в серебряном электролите значительно отрицательнее потенциала серебра, будет вытеснять последнее из раствора в момент погружения, и, следовательно, сцепление покрытия с основным металлом будет нарушено. Здесь, кстати, можно отметить, что широко практикуемое при [c.32]

Движение жидкостей или газов может вызвать повреждение защитной пленки на отдельных участках и, таким образом, способствовать образованию анодных участков, где будет происходить усиленная коррозия (например, струйная коррозия меди и ее сплавов, погруженных в движущуюся воду), или даже являться причиной механического повреждения самого металла (как при кавитационной эрозии). В любом случае может происходить преждевременное повреждение покрытия, вызывающее коррозию основного слоя с последующей потерей защитных слоев или даже полным отслаиванием покрытия с большой площади изделия, так как коррозия приводит к повреждению покрытия, за счет чего увеличивается турбулентность в движущейся среде. Выбором соответствующего покрытия (например, никеля или никелевых сплавов) или изменением геометрической формы изделия можно уменьшить воздействие эрозии. [c.131]

Углеродистые и конструкционные стали могут быть запаяны в соляных ваннах без применения флюса, если в качестве припоя применяются медь, латунь или бронза. При пайке серебряными припоями необходимо применять флюс, содержащий некоторое количество фтористых соединений. Для этого детали перед погружением в ванну для пайки обрабатывают флюсом или погружают сначала в расплавленный флюс или в водный раствор флюса с последующей просушкой, а затем в соляную ванну. Деталь после обработки в водном растворе флюса перед опусканием в ванну следует хорошо просушивать до полного удаления влаги. [c.207]

Электролиз продолжают до полного выделения катиона, что определяют по обесцвечиванию цветного раствора или проведением капельной качественной реакции на осаждаемый катион. При осаждении меди в раствор добавляют воды, чтобы уровень жидкости поднялся на 2—3 мм. Если на вновь погруженной части сетчатого катода не появляется цветного налета меди, значит, электролиз закончен. [c.87]

Химическая коррозия возникает при воздействии на металл газов и паров, находящихся в атмосфере, а также неэлектролитов, например, минерального масла, смолы и др. В результате на поверхности металла образуются пленки окислов или солей. Электрохимическая коррозия возникает при воздействии на металл электролитов (растворов солей, кислот, щелочей), влажного воздуха и т. д. Процесс электрохимической коррозии можно объяснить следующим. При погружении металла в электролит положительные ионы, находящиеся на поверхности металла, переходят в раствор, при этом металл заряжается отрицательно. Л еталлы обладают различной активностью, поэтому металлы, помещенные в один и тот же электролит, имеют неодинаковые потенциалы и, соединяясь, образуют гальванические пары, в которых металл с более низким потенциалом является анодом и разрушается. Например, в гальванической паре медь — железо разрушается железо, в паре цинк — железо разрушается цинк до полного растворения пластинки. Технические сплавы в большинстве случаев неоднородны по структуре и состоят из двух фаз, например, феррита и цементита. Поэтому в электролите отдельные неоднородные кристаллы имеют различные потенциалы, и сплав представляет собой большое количество отдельных гальванических микропар. [c.147]

Скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей, а также чугунов в морской воде отличаются незначительно. Скорость коррозии углеродистой и низколегированном стали в морской воде при полном погружении и длительных испыганиях колеблется в пределах 0,08-0,12 мм/год, и максимальный глубинный показатель для стали без окалины составляет 0,3—0.4 мм/год. Уже после годичной выдержки достигается достаточно постоянное во времени значение скорости коррозии. Введение легирую1Щ1х элеменюв. ю 5 % в сталь мало влияет на скорость коррозии. Исключение лр. Д. .1авляет хром, начиная от 5 % хрома сильно растет местная коррозия стали. Легирование стали одной медью в условиях морской коррозии в отличие от атмосферной коррозии не дает положительных результатов. [c.19]

Длительное пребывание плакированного сплава Д16 в условиях тем-иературы искусственного старения ослабляет (вследствие диффузии меди в плакированный слой) эффективность электрохимической защиты метал-та Поэтому для конструкций, эксплуатируемых при полном погружении в электролит, по мнению Павлова, продолжительность процесса старения (при 180—190°) должна быть по возможности кратковременной для конструкций же, эксплуатируемых в атмосферных условиях, удовлетвори-те ная противокоррозионная стойкость в искусственно состаренном состоянии может быть получена при тех же режимах, которые,,указаны выше, т. е. 180—190° в течение 12-- 20 час. [c.295]

Степень усиления коррозии контактом зависит от природы металла. Последнее показывает, что не весь кислород, поступающий к поверхности катода, немедленно восстанавливается и, следовательно, процесс не протекает целиком в диффузионном режт е. Очевидно, если бы коррозия определялась лишь диффузией, то наблюдалось бы одинаковое усиление коррозии как от контакта с никелем, так и от контакта с медью, поскольку предельные диффузионные токи для этих двух металлов равны. При полном погружении металла в электролит, когда процесс определяется диффузией кислорода, медный контакт и никелевый, как это и следовало ожидать, действуют примерно одинаково. [c.333]

Методы испытаний необходимо разрабатывать и выбирать для каждой группы сплавов в отдельдости. Так, согласно ГОСТ 9020—74 магниевые сплавы испытывают во влажной камере или при полном погружении в 0,001- и 3 %-ные растворы хлористого натрия. Алюминиевые сплавы рекомендуется испытывать при полном погружении в 3 %-ный раствор хлористого натрия, содержащий 0,1 % Н2О2, при переменном погружении в 3%-ный раствор хлористого натрия, в камере соляного тумана или просто во Влажной камере при повышенной температуре и периодической конденсации влаги. Не может быть единого метода испытания для всех сплавов и тем более единых коэффициентов пересчета результатов лабораторных испытаний на длительную эксплуатацию, так как данные коррозионная среда и вид испытаний не в одинаковой степени ускоряют процесс коррозии различных металлов. Периодическая конденсация влаги увеличивает коррозию цинка и стали, а коррозию никеля ускоряет незначительно (если атмосфера не содержит промышленных загрязнений). Железо и его сплавы, как и сплавы алюминия с медью, весьма чувствительны к периодическому смачиванию электролитами, коррозия же кадмия и чистого алюминия при этом ускоряется в меньшей степени. [c.7]

Б нейтральных водах коррозионная стойкость медистых сталей при некоторых обстоятельствах зависит, вероятно, более от непрерывного характера различных окисных слоев, чем от непосредственной защиты за счет медного покрова. При полном погружении медистая сталь может в первые месяцы корродировать также быстро или даже быстрее, чем чистое железо, но позднее коррозия становится медленнее это показали опыты Кариуса и Шульца в искусственной морской воде. Медь, выпадающая в присутствии хлоридов, дает рыхлый осадок. Если сталь содержит кроме меди еще и алюминий, защитные свойства покрытия более удовлетворительны Маху утверждает, что медные частицы в этом случае теснее связаны друг с другом желатинообразной гидроокисью алюминия, которая твердеет со временем. Ценные сведения, касающиеся железномедных сплавов, собраны Греггом и Даниловым . [c.536]

Поведение сплавов магния при полном погружении в морскую воду на длительный срок находится в соответствии с результатами, полученными в растворе ЫаС1. Примеси железа, никеля и меди в магниевых сплавах оказывают вредное влияние на их коррозионную стойкость. [c.142]

Трещины в катодных покрытиях. Рассмотрим с электрохимической точки зрения поведение несплошного покрытия, которое является катодным по отношению к основному металлу. Иногда считают, что катодное несплошное покрытие дает худшие результаты по сравнению с теми, которые получились бы, если бы его не было, поскольку будет происходить интенсивная коррозия на оголенном участке, вследствие комбинации большого катода и малого анода. Электрохимические принципы, однако, наводят на мысль, что такая интенсификация может происходить при определенных условиях, а не всегда. Общие наблюдения, сделанные нами, указывают на случаи, когда не наблюдается интенсификации коррозии в трещинах катодного покрытия. Например, плохо отникелированный руль велосипеда вскоре обнаруживает пятна ржавчины, но проникновение коррозии внутрь происходит медленно, и уменьшение толщины, конечно, меньше, чем общая потеря толщины, которая имеет место на непокрытом стальном руле. Интенсификация коррозии в трещинах наблюдается только в том случае, если сопротивление жидкости настолько мало, что отдельные части покрытия могут эффективно поддерживать течение катодной реакции. Это, вероятно, происходит тогда, когда покрытая поверхность полностью погружена в жидкость с высокой электропроводностью и когда покрытием является металл, который в катодных условиях будет оставаться свободным от окисла. Это реализуется в действительности на благородном металле подобно меди, как это объясняется на стр. 181. Примером являются ранние исследования в Кембридже на стальных полосах, покрытых медью и никелем. Покрытие разрушалось резким изгибом полосы, так что обнажалась сталь, которая выдерживалась в парах кислоты. Сталь, покрытая медью и выдержанная в парах концентрированной H l, подвергалась локальной коррозии, которая была более интенсивна, чем коррозия на непокрытой стали. Объемистая ржавчина, образующаяся между сталью и медью на сгибах, выдавливает покрытие, так что постепенно повреждения становятся более обширными (вероятно, интенсивность разрушения уменьшается). Подобное отделение покрытия в процессе ржавления отмечалось и в воздухе, содержащем SOg и влагу, как на омедненных, так и на никелированных образцах, но ясно выраженной интенсификации не отмечалось в этих случаях. Электропроводность жидкой пленки была вероятно ниже. Отмеченное заметное увеличение интенсив-HodTH, приводящей к перфорации стали вблизи углов, наблюдалась на омедненной стали, несущей разорванное покрытие, через 91 день переменного погружения в 0,5 н. раствор Na l. Однако, при полном погружении, ржавчина образуется с наружной стороны покрытия в трещинах, и отделения покрытия хзбъемными продуктами, образующимися под ним, не происходит. Некоторые другие результаты, полученные в таких же исследованиях, менее легко объяснимы. Стальные образцы, покрытые никелем, на которых покрытие не разрушалось изгибом, обрызгивались ежедневно 0,01 н. H SO в течение 37 дней и в промежутках выдерживались в условиях лаборатории сталь осталась практически неизмененной. То же самое наблюдалось для стали, покрытой цинком (который, вероятно, является, анодом), в то время как сталь, покрытая медью, испытывала небольшую коррозию, хотя основное [c.580]

В окислительном периоде примеси частично окисляются уже при расплавлении меди. После полного расплавления для ускорения окисления медь продувают воздухом, подавая его через погруженные в жидкий металл стальные трубки. Окислы некоторых примесей (ЗЬОг, РЬО, ZnO и др.) легко возгоняются и удаляются с печными газами. Другая часть примесей образует окислы (РеО, AI2O3, SiO ), переходящие в шлак. Золото и серебро не окисляются и остаются растворенными в меди. В этот период плавки происходит также и окисление меди по реакции [c.73]

Влияние чистоты металла на коррозию с поглощением кислорода. Влияние примесей на коррозию в растворах нейтральных солей обсуждалось на стр. 271—273. При условии полного погружения металла в неподвижную жидкость скорость коррозии, если она контролируется скоростью притока кислорода, не очень сильно зависит от второстепенных составляющих. При условии быстрого притока кислорода к одной части металла (по ватерлинии или у краев капли) разница, зависящая от различной чистоты металлов, становится заметной. Например в опытах с каплями Миерс i нашел заметную разницу в значениях вероятности коррозии для железа различной чистоты, тогда как Боргман - установил, что присутствие меди [c.532]

В сплавах меди с никелем стойкость против коррозии воз-)астает, грубо говоря, пропорционально содержанию никеля [17]. <оррозия снижается также при наличии в сплавах небольших количеств железа или алюминия. В основном влияние этих элементов сказывается благоприятно в условиях полного погружения. Но они весьма полезны и в тех случаях, где одним из действующих факторов является эрозия. Сплавы меди с никелем [c.413]

Электрический расчет титановой корзины. Электропроводность титана в 28 раз хуже, чем меди, поэтому сечение токонесущих титановых деталей корзины, расположенных выше зеркала электролита, берут из расчета 1 А/мм , а погруженных в электролит — до 5 А/мм . При нагрузке 125 А на крюк сечением 25X6 мм и длиной 150 мм с приклепанной медной накладкой при работе над горячей (60—70 °С) никелевой ванной, при перегреве крюка на 25 °С сверх температуры анодной штанги (50—60 °С) энергетические потери на нагрев крюка составляют 8 Вт при нагрузке 65 А, размере крюка 12X6X150 мм и прочих вышеприведенных условиях потери равны 4 Вт. Переходное сопротивление заклепки накладки ничтожно, при ее диаметре 6 мм оно менее 3-19 Ом. При полной нагрузке ванны потери в крюках составляют менее 1 % от общего расхода электроэнергии. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...