Растрескивание и образцы

Таблица 30. Стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов с покрытиями из алюминия и окиси алюминия

Результаты испытания на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов без покрытий и с покрытиями из высоколегированных порошков показали, что значительно повышают стойкость стали к сульфидному растрескиванию покрытия ЭП-693 и НИАТ, причем последнее обеспечивает и повышенную микротвердость образованной поверхности. [c.113]

Сопоставление приведенных выше результатов с данными по коррозионному растрескиванию титановых сплавов.в метанольных средах показывает, что характер изменения процессов растрескивания титановых сплавов в метанольных средах идентичен процессам, идущим в агрессивных коррозионных средах, в которых отсутствует репассивация. Именно отсутствием области пассивности на анодных поляризационных кривых можно объяснить наблюдаемое на титановых сплавах в метанольных средах непрерывное увеличение анодного тока с увеличением потенциала. Повышенное содержание воды в метаноле приводит на об- разцах титановых сплавов к появлению области пассивности. Особенности влияния катодной поляризации и устранение коррозионного растрескивания на образцах титановых сплавов в метаноле связано с тем, что при наложении катодной поляризации на поверхности образуется плотный слой гидридов, создающий пассивное состояние. [c.84]

Оба этих замечания свидетельствуют, что величины деформации, рассчитанные с помощью указанных выще уравнений, лишь примерно равны реальным степеням деформации. Более того, формирование наноструктуры при ИПД происходит под действием не только внешних, но и внутренних напряжений (см. 1.2). Вместе с тем, между величиной последних и истинными деформациями нет жесткой связи. Подтверждением этого является формирование обычно однородной структуры по диаметру образцов, подвергнутых ИПД кручением, хотя в соответствии с выражениями (1.1) и (1.2) в центре образцов не должно происходить существенного измельчения микроструктуры. В связи с этим при исследовании процессов эволюции микроструктуры в ходе ИПД кручением часто более правильно рассматривать число оборотов, а не величину деформации, рассчитанную с помощью аналитических выражений. Это положение становится особенно важным при обработке труднодеформируемых или хрупких материалов, где возможно проскальзывание между бойками и образцом или растрескивание последнего. Для их устранения необходимо повышение приложенного давления, но это создает дополнительные технологические трудности в подборе более прочного материала бойков, оптимизации конструкции оснастки. [c.12]

Следует отметить, что качественно новым шагом в изучении коррозионного растрескивания и коррозионной усталости стало использование для этих целей методов линейной механики разрушения (48, 51, 81, 95]. Суть данного подхода в том, что испытываются стандартные образцы с искусственно созданными на [c.53]

Действительным методом защиты сталей от коррозионно-механического разрушения служит диффузионное цинкование. Цинкование не влияет на механические свойства сталей, но тормозит зарождение поверхностных трещин. Нанесение на поверхность стальных образцов цинкового диффузного покрытия ведет к значительному повышению сопротивления коррозионному растрескиванию и усталости. Диффузное цинкование применяется для увеличения срока службы насосных штанг, эксплуатируемых в нефтяных скважинах (срок их службы увеличивается с 2—3 месяцев до одного года, что обеспечивает весомый экономический эффект), Особенно эффективно сочетание диффузного цинкования поверхности и объемной закалки токами высокой частоты [21,71]. [c.122]

Наоборот, если преимущественная ориентация не учитывалась при выборе образца, то субкритическая трещина может отклониться сразу же от основной плоскости растрескивания и привести к вырыву плеч образца ДКБ и к отрицательному результату опыта (рис. 8). [c.318]

Характеристики сопротивления слоистому растрескиванию и характеристики механических свойств листового проката в направлении толщины (2-направление) определяли на образцах, представленных на рис. 2.5. В целом площади сечений образцов изменялись в пределах от 7 до 2500 мм , а их длины в пределах от 10 до 500 мм. Испытания призматических образцов для определения характеристик механических свойств листового проката в 2-направлении проводили с использованием специального приспособления (рис. 2.6). Образец для предотвращения смещения центрировали в захватах матрицы. Растягивающее усилие от нагружающей траверсы испытательной мащины передавали на образец через пуансон. В процессе [c.27]

Во многих случаях эти процессы протекают одновременно, что значительно усложняет анализ механизма явления. При напряженном состоянии образца поверхностно-адсорбционное взаимодействие может внешне не проявляться и не приводить к растрескиванию за измеримые промежутки времени. В то же время процессы объемного набухания и химического взаимодействия могут вызывать растрескивание и разрушение ненапряженных образцов полимеров (см. раздел II. I). [c.133]

При использовании для оценки устойчивости металлов к растрескиванию такого показателя, как величина, обратная времени до растрескивания, в большинстве случаев пренебрегают тем обстоятельством, что закономерно растрескиваются не все исследуемые образцы, и принимают во внимание лишь время до растрескивания тех образцов, которые разрушились. [c.106]

Большое число результатов испытаний выходит за рамки этих ограничений, и поэтому в общем случае оценка устойчивости металлов к растрескиванию должна производиться после сопоставления данных по среднему времени до растрескивания и по проценту растрескавшихся образцов, т. е. одновременно по обеим характеристикам. [c.107]

При решении вопроса о сравнительной устойчивости металлов к растрескиванию, особенно при близких значениях процентного отношения скоростей растрескивания и склонностей к растрескиванию, можно использовать дополнительные характеристики 1) разброс данных при определении устойчивости к растрескиванию и 2) количество коррозионных трещин. Многочисленные наблюдения за изменением устойчивости различных металлов в зависимости от ряда факторов показали чем больше разброс данных и меньше количество коррозионных трещин, тем сравнительно выше устойчивость металла к растрескиванию. При использовании такой характеристики устойчивости металлов к растрескиванию, как склонность к растрескиванию, может встать вопрос о выборе времени для ее установления, ибо процент растрескавшихся образцов со временем растет. Предполагается, что склонность к растрескиванию должна быть отнесена к определенному времени — ко времени испытаний, в течение которого металл подвергается воздействию разрушающих факторов напряжений и коррозионной среды, т. е. вопрос о выборе времени для определения склонности к растрескиванию как таковой отпадает. Может стоять лишь вопрос [c.109]

Если образец С растрескался до окончания выбранного времени т, то из коррозионной среды необходимо изъять образец В и определить пределы прочности его и образца А. Чем ближе предел прочности образца В к величине исходных напряжений, действовавших на образец С, тем более разрушение обязано преимущественному действию общей коррозии и, следовательно—тем менее металл подвержен растрескиванию. Наоборот, чем ближе значение предела прочности образца В к значению предела прочности образца А, тем большую роль в разрушении металла играли напряжения, т. е. тем больше металл подвержен растрескиванию. [c.122]

Испытания на сульфидное растрескивание проводили на малогабаритной лабораторной установке УИК в водном растворе с массовым содержанием, % Na l - 5, СН3СООН - 0,5 и H S - 0,3. Результаты исследований влияния толщины алюминиевых покрытий на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов позволяют заключить, что время до разрушения образцов под действием растягивающей нагрузки в сероводородсодержащей среде растет с увеличением толщины нанесенных покрытий до 350—400 мкм и дальнейшее увеличение толщины покрытий снижает эффективность их защитного действия. [c.112]

Оценка влияния покрытий из алюминия и окиси алюминия на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов показала, что высокую защитную способность, близкую к алюминиевым покрытиям, обеспечивают композиция из 75 % А1 и 25 % AI2O3 и многослойное покрытие, нижний слой которого состоит из алюминия, средний - переходный от алюминия к окиси алюминия, а наружный — из окиси алюминия (габл. 30). [c.112]

Общую и локальную виды коррозии контролируют не реже 2 раз в месяц по зондам электросопротивления или аналогичным, но другого типа по всей технологической линии в жидких фазах, газовой фазе и по возможности на границах раздела, а также не менее 1 раза в год по образцам-свидетелям и замерам толщины стенок ультразвуковым или другим дефектоскопом. За сероводородным растрескиванием ведется наблюдение косвенным методом по степени водородпроницаемости водородных зондов на первой стадии (в течение года) не реже 1 раза в неделю и на последующей—1 раза в квартал по напряженным образцам и образцам для гиба-перегиба — не реже 1 раза в год. По мере проведения ремонтных работ необходимы вырезка образцов металла и полный анализ их состояния определение механических свойств, содержания водорода, стойкости к сероводородному растрескиванию, а также металлографические исследования. Кроме того, периодически проводится визуальный осмотр внешнего состояния и не реже 1 раза в год — внутренний осмотр сосудов с проведением соответствующих замеров и техническим освидетельствованием их. [c.176]

В зависимости от свойств изоляции и мощности источника электрической энергии, с помощью которого подается напряжение на образец, после пробоя в изоляции могут наблюдаться следующие изменения. В месте пробоя возникает искра, а при большой мощности источника — даже электрическая дуга, под действием которой происходят оплавление, обгорание, растрескивание и тому подобные изменения и диэлектрика, и электродов. В пробитом твердом диэлектрике в месте пробоя можно обнаружить пробитое, проплавленное, прожженное отверстие у- след пробоя. Если к такому образцу твердой изоляции напряжение приложить повторно, то пробой происходит, как правило, при значительно меньших напряжениях, чем ипервого пробоя. При пробое газообразных и жидких диэлектриков после снятия приложенного напряжения пробитый промежуток восстанавливает первоначальные значения U р, так как атомы и молекулы газа или жидкости практически мгновенно диффундируют в объем, который занимали разрушенные в процессе пробоя частицы. [c.166]

Метиловый спирт (метанол) нвлнется той оригинальной средой, которая вызывает коррозионное растрескивание титана, не будучи агрессивной средой для многих других металлов. Специфичность растрескивания титановых сплавов в метиловом спирте наблюдается во многом. С явлением коррозионного растрескивания титановых сплавов в метиловом спирте связано много вопросов, в решении которых до настоящего времени у исследователей нет единой точки зрения. Растрескивание наблюдается у технически чистого титана и ряда сплавов различных композиций на гладких, надрезанных образцах и образцах с наведенной трещиной. Следует отметить большое число зарубежных исследований процесса коррозионного растрескивания титановых сплавов в метиловом спирте. Большинство этих работ освещает химизм процесса природы коррозионного растрескивания титана вообще, роль различных ионов в этом явлении. Кроме чистого метилового спирта, растрескивание вызывают растворы воды в спирте и компаундные системы спирт—галогениды независимо от способов введения ионов (соли или кислоты), мети но л —серная кислота и др. [c.53]

Коррозионное растрескивание титановых сплавов может наблюдаться не только в метиловом спирте как жидкости, но и в его парах. В газовой среде метанола подвержены коррозионному растрескиванию и технически чистый титан, и многие его сплавы, в частности Ti — 6%А1 — 4%V> Ti—8%А1—1 %V — 1 % Mo, Ti — 4,5 % Al — — 6 % Zr —11,5 % Mo. Основными параметрами, определяющими стойкость к растрескиванию, можно считать содержание в газовой среде различных примесей в частности, кислорода, паров соляной кислоты и воды, температуру среды и состояние поверхности металла. Содержащийся в паровой фазе метанола кислород инициирует коррозионное растрескивание даже на образцах без концентрации напряжений. С повышением концентрации кислорода в газовой фазе стойкость всех опробованных сплавов снижается. Усиление коррозионного растрескивания наблюдается и при добавке в пары метиловогР спирта паров соляной кислоты. Наоборот, присутствие паров воды или аммиака оказывает сильное ингибирующее действие. [c.55]

Фреоны. Установлено коррозионное растрескивание титанового сплава Ti — — 6%А1—4% /в растворе СС1з Е — СНз ОН (1 1). Растрескивание гладких образцов наблюдалось при повьгшенных температурах, а при наличии острых надрезов — и при 20°С. Имеющиеся данные свидетельствуют о том, что повышение содержания воды во фреоне (0,009 %) благоприятно сказывается на сопротивлении растрескиванию. На основании этого рекомендуется поддерживать повышенное соотношение вода —хлор. Роль хлора особенно неблагоприятна на первой стадии —при зарождении трещины [ 54]. [c.55]

Установлено, что мартинситный сплав 17—4РН практически не подвержен коррозионному растрескиванию, если старение происходило при температуре 540 °С и выше. Старение при температуре 480 X делает сплав уже восприимчивым к растрескиванию в морской атмосфере. В работе Денхарда [36] сообщалось, что образцы, состаренные при 550 Х при приложенном напряжении 978 МПа, и образцы, состаренные при 620 °С при напряжении 733 МПа, не разрушались в течение 6,6 лет. [c.69]

Исследования разрушения образцов электрическими разрядами в широком диапазоне параметров импульса показали, что скорость изменения с1Ф/dn очень велик1а и уже при п>1 значения Ф(х) близки к единице. Согласно гидродинамической модели, количество трещин в зоне растрескивания и их расположение равновероятны по всем направлениям от канала разряда в экваториальном сечении образца. Если предложенная модель адекватна, можно считать, что равномерность разрушения заложена в физических основах электроимпульсного разрушения. Таким образом, следует ожидать, что показатель п во второй зоне не будет существенно отличаться от этого же показателя в зоне растрескивания для идеализированных форм образца (куб, цилиндр и т.д.). Поскольку в расчетной модели рассматриваем образцы, имеющие форму куба, и считаем, что усредненные осколки также кубической формы, а траектория канала разряда располагается по оси, соединяющей центры противолежащих сторон куба, то расчет показателя п можно провести для первой зоны (переизмельчения) и использовать полученное значение для второй зоны (растрескивания), полагая т = П2- Для определения щ рассмотрим первую зону разрушения (у9 = 7в выражении (2.26). Зная радиус первой зоны разрушения из выражения (2.22), определим вероятность появления осколков в интервале размеров 0<х<п. [c.91]

По мнению К Эделеану [111,119], аустенитная нержавеющая сталь не подвергается коррозионному растрескиванию в чистом паре. Однако в случае переменного увлажнения и высыхания, даже при наличии воды очень высокой чистоты, на поверхности, особенно теплопередающей, могут накапливаться соли, а это может привести к коррозионному растрескиванию стали [111,120]. Особенно велика опасность коррозионного растрескивания в зоне кипения [111,121]. С. Бреннер [111,122] указывает, что аустенитные нержавеющие стали подвергаются коррозионному растрескиванию и в паре низкого давления. Температура перегрева пара может существенным образом влиять на появление растрескивания в аустенитной нержавеющей стали. При умеренном перегреве (порядка 25 7°С) парачасть воды испаряется, а ионы хлора концентрируются в оставшихся каплях воды. При этом, естественно, концентрация их возрастает [111,107], а следовательно, процесс коррозионного растрескивания интенсифицируется. Коррозионное растрескивание аустенитной нержавеющей стали может возникать при 50° С. Так, в этом случае при наличии в воде 50 мг л ионов хлора сталь 316 разрушалась через полтора года [111,88]. Ф. В. Девис [111,117] приводит случай разрушения аустенитной нержавеющей стали в растворе, содержащем 13,5 мг1л ионов хлора через 90 час. В работе Ж- П. Хуго [111,118] указывается, что образцы из стали 316 подвергались коррозионному растрескиванию при испытаниях в растворах с концентрацией 0,24—0,38 мг л ионов хлора. Испытания проводились в автоклавах, содержание кислорода не контролировалось. Коррозионное растре- [c.156]

Испытанию при жестком нагружении подвергались трубчатые образцы с повышенным внутренним давлением 3.9 МПа на трех уровнях деформации с частотой 2 цикла в минуту. За критерием разрушения принимали появление сквозной трещины длиной 1-2 мм, приводящей к падению давления внутри образца. Зависимости деформации - число циклов до разрушения подчиняется уравнению Коффина-Менсона 8 N = С, хотя показатель степени а различен для каждого конкретного случая. Показано, что концентрированные растворы щелочи (15 30 % NaOH) и хлоридов ( 3-30 % Na l и 42 % Mg I2) при повышенной (до 230 С) температурах значительно (в 3-17 раз) снижает долговечность сталей в упругопластической области. Установлена взаимосвязь процессов коррозионного растрескивания и малоцикловой усталости стали 1Х18П10Т в горячем 42 % растворе Mg I2. [c.98]

Значение Tq, определяемое при изгибе образца по образующей эллипса (см. ГОСТ 12020—72), для жестких полимеров, очевидно, несколько завышено. Действительно, в результате поверхностного растрескивания и прорастания глубоких разрушающих трещин на более напряженных участках изогнутого образца напряжения в еще нерастрескавшейся части должны в результате этого уменьшаться во времени и несколько отличаться от расчетных. [c.126]

Наибольшее изменение деформируемости пленок из ПЭТФ происходит при растяжении в низших предельных одно-атомных спиртах. Набухание ПЭТФ в этих средах незначительно. Растяжение пленок 40 в спиртах сопровождается сильным растрескиванием и вследствие этого — помутнением образцов и исчезновением границ шейки. Предельные деформации ПЭТФ в пропаноле могут достигать 450—500%, а сопротивление деформации — снижаться [c.163]

Рис. 2.004. Внешний вид образцов листовой стали СтЗ (а) и 20ЮЧ (б), испытанных на водородное растрескивание — блистеринг. Образцы выдержаны 96 ч в водном растворе, насыщенном сероводородом, содержащем 5 % (мае.) Na l и 0,5 % (мае.) уксусной кислоты pH 3— 4,5). Максимальный диаметр водородных вспучиваний у СтЗ в 2—2,5 раза больше, чем у стали 20ЮЧ, что обусловлено большей загрязненностью первой стали сульфидными включениями [данные Романова В. В., Котельникова Ю. А., Рыжковой Л. С.]

Характеры разрушения железа и малоуглеродистой стали в основном подобны. При —196°С микротрещины скола образуются практически в любом месте структуры. При 0°С зарождение трещин происходит только на наблюдаемых дефектах структуры включениях, границах зерен, двойниках. Развитие разрушения при указанных температурах связано с образованием полостей в зонах интенсивного растрескивания и их слияния в небольшие микротрещины. При температуре 400 °С зарож ение разрушения в железе происходит на выделениях цементита, в стали Ст.З — на сульфидных включениях. Растущие повреждения имеют форму вязких микротрещин. При температуре 800 °С (см. рис. 5.11, а) трещины в железе зарождаются на выделениях и включениях в феррите, в стали Ст.З — в основном на сульфидных включениях. Процесс разрушения становится более вязким, т. е. сопровождается значительными местными пластическими деформациями. В железе начинают образовываться микроразрушения в виде сферических пор. Для стали 12Х18Н10Т при всех температурах испытания повреждения в виде пор концентрируются на карбидных включениях путем отделения матрицы материала от включения. При температуре —196°С наблюдается (см. рис. 5.11,6) образование мартенсита во всем объеме образца. При 0 °С мартенситное превращение происходит лишь [c.154]

После проведения термической обработки отставляют горелки, вынимают из расплавленной селитры термометр и образцы и приступают к испытанию образцов на растрескивание в атмосфере аммиака. Для этого смывают водой с остывших образцов приставшую к ним селитру и мокрые помещают на фарфоровую пластинку в эксикатор, на дно которого налит 15%-ный раствор аммиака . Каждые 20 мин образцы вынимают из эксикатора, слегка тротравливают в 3%-ной азотной кислоте, обмывают водой и осматривают. Отмечают время появления трещин. [c.108]

Результаты испытания на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов без покрытий и с покрытиями из высоколегированных порошков показали, что перспективны покрытия, состоящие из 25 % AI2O3, 75 % А1, 50 % А1 + 50 % AI2O3, и многослойные покрытия из алюминия и оксида алюминия, которые наряду с высокой стойкостью к сульфидному растрескиванию имеют микротвердость, соответственно равную 2200, 1400 и 3200-2400 МПа. [c.54]

Контроль хрупкости. Поскольку баллистические испытания были дорогостоящими, потребовались небаллистические методы испытаний простых образцов (Зоринг, 1944 г.). Чтобы заменить баллистические испытания, по результатам которых определяли сопротивление брони проникновению снаряда, возможность растрескивания и отколов на внутренней поверхности, косвенные методы испытаний должны были обеспечить оценку свойств, которые имели существенное значение для трех указанных видов бал- [c.282]

Происхолггт растрескивание и отслаивание вследствие неоднородности распределения температуры по образцу. [c.258]

PsA Микроскопическое исследование. Дальнейшим развитием ви- зуального метода исследования коррозии металлов является микроскопическое исследование. Так же как и в предыдущих случаях, микроскопическое исследование можно проводить после и во время проведения коррозионных испытаний. Микроскопическое исследование позволяет прежде всего подробно изучать избирательный и локальный характер коррозии межкристаллитную коррозию, межкристаллитное и внутрикристаллитное коррозионное растрескивание и корроз1ионную усталость, структурную и экстрагивную коррозию. Микроскопическое наблюдение коррозионных процессов во времени позволяет получить ценные данные о начале и характере развития коррозионных разрушений. Для наблюдения коррозионного процесса под микроскопом [1] поверхность образца — в виде шлифа или подготовленную другим способом — помещают в ванночку так, чтобы рабочая поверхность была повернута к объективу микроскопа. После чего ее наводят на фокус, наливают заранее отмеренное количество коррозионной среды и начинают наблюдение. Микроскопические наблюдения можно производить одновременно с электрохимическими, о чем более подробно сказано ниже в гл.ЛУ- [c.17]

Очевидно, что здесь главную роль играют внутренние яап-ря-жения в магнетите, потому что о и способны значительно увеличить коэффициенты диффузии. Вероятно, что субхмикроскапи-ческие растрескивания существуют в 01бразцах исходного магнетита их образованию в значительной мере благоприятствуют резкие изменения температуры, сопровождающие получение и окисление образцов, которые особенно чувствительны к температурным скачкам. Эти растрескивания и сопровождающие их дислокации облегчают образование зародыша и его рост за счет непрерывного притока кислорода через трещины. Это увеличение зародыша происходит отчасти за счет -излишка кислорода в матрице магнетита, что влечет за собой обеднение кислородом последней и, следовательно, лишает или ограничивает выделение гематита в виде тонких чешуек, которые обычно образуются в процессе отжига. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...