Коррозионное растрескивание образцы

Под прокладками из неопрена наблюдались иногда отдельные случаи коррозионного растрескивания образцов (два из девяти). Возможно, что сказалось влияние хлоридов, содержавшихся в прокладочном материале. [c.263]

Фиг. 8. Кривые коррозионного растрескивания образцов с различным содержанием хрома, отпущенных при 300

Коррозионное растрескивание образцов из сплава МАЮ, вырезанных в продольном и поперечном направлениях, в естественной атмосфере [c.158]

Была сделана также попытка повысить сопротивление коррозии под напряжением путем нанесения на поверхность гидрофобной жидкости ГКЖ. По данным Ф. Ф. Ажогина, нанесение этой жидкости на поверхность фосфатированных деталей из высокопрочных сталей дает существенную защиту их от коррозионного растрескивания. В табл. 6 приводятся данные по коррозионному растрескиванию образцов из сплава МАЮ, оксидированных в ваннах № 3, 4 и 5 с дополнительной пропиткой жидкостью ГКЖ-94. Пропитка 3%-ным раствором жидкости ГКЖ-94 в бензине проводилась при комнатной температуре в течение 5 мин. с последующей сушкой при 95° в течение 15 мин. и 110 в течение 30 мин. [c.160]

Несмотря на существенные различия в агрессивности сред, кривые коррозионного растрескивания образцов проходят близко друг от друга. [c.109]

При определении склонности сплава к коррозионному растрескиванию образцы испытывают обычно при одном значении растягивающего напряжения, создаваемого приложением постоянной нагрузки или заданной деформацией, чаще всего при 0,9 0s. Однако время до растрескивания, полученное при каком-то одном значении растягивающих напряжений, не является полной количественной характеристикой склонности сплава к коррозионному растрескиванию. В самом деле, если два сплава при растягивающем напряжении 00 в данной коррозионной среде обнаруживают коррозионное растрескивание через промежуток времени Ti и Тг, причем Т1>Тз, то при другом растягивающем напряжении время до разрушения второго сплава (т-) может оказаться больше, чем первого (ti). [c.155]

Наиболее детально изучено коррозионное растрескивание титановых сплавов в морской воде и в водных растворах соли. Было обнаружено, что несмотря на прекрасную общую коррозионную стойкость титана и его сплавов в морской воде и полное отсутствие коррозии под напряжением гладких образцов, острый надрез вызывает коррозионное растрескивание образцов в этих средах. Особенно сильно коррозионное растрескивание титановых сплавов в естественной и синтетической морской воде развивается при проведении испытаний на образцах с усталостной трещиной. [c.192]

Как для чистого титана, так и для всех сплавов титана типично коррозионное растрескивание образцов, не имеющих концентраторов напряжений, в растворах галогенидов в метаноле. В случае сплавов долговечность значительно ниже, чем для чистого титана в одинаковых условиях. Однако зависимость долговечности от концентрации галогенида и воды качественно не меняется [236]. [c.84]

Рис. 5.34. Влияние потенциала иа время до разрушения при коррозионном растрескивании образцов (кривая 1) и на проницаемость водорода через мембрану (кривая 2) [39]

Например, в красной дымящей азотной кислоте уд. в. 1,60, содержащей 20% N02, при комнатной температуре обнаружено [104] коррозионное растрескивание образцов титана, нагруженных описанным выше способом, как для испытаний, обобщенных в табл. 34. При полном погружении образцов в кислоту время до растрескивания составляло 3—16 ч. В парах кислоты растрескивание также наблюдалось, но через более длительный промежуток времени. Растрескивание титана и его сварных швов в парах 99%-ной азотной кислоты описано в работе [93]. [c.70]

Атмосферные испытания на коррозионное растрескивание образцов, вырезанных из листов магниевых сплавов, при постоянной деформации, [c.170]

Таким образом, проведенные исследования позволили отклонить предположения о разрушении металла коллектора в результате снижения малоцикловой прочности или коррозионного растрескивания. Необходимо подчеркнуть, что и по другим характеристикам, таким, как хрупкая прочность, сопротивление усталостным разрушениям на стадии зарождения и развития трещин на воздухе и в коррозионной среде, были подтверждены высокие показатели, при которых преждевременное разрушение коллектора не должно было бы произойти. Вместе с тем, эксперименты по замедленному деформированию (растяжение гладких образцов с малой скоростью деформирования) в коррозионной среде показали, что при составе среды, соответствующей отклонениям, имевшим место в процессе эксплуатации разрушившихся коллекторов (низкий водородный показатель pH, присутствие кислорода), может происходить значительное снижение пластичности стали, причем тем большее, чем ниже скорость деформирования. Такая закономерность соответствует зависимости критической деформации от скорости деформирования в условиях ползучести материала (см. гл. 3). Данное обстоятельство привело к необходимости изучения возможных временных процессов деформирования материала коллектора при стационарном нагружении. Выполненные эксперименты, ре-з льтаты которых будут представлены ниже, показали, что [c.328]

Коррозионное растрескивание оценивается по времени до разрушения образцов, выдерживаемых в среде под нагрузкой, и величине напряжений, при которых начинается коррозионно-механическое разрушение. Повышение сопротивляемости сварных соединений коррозионному разрушению основано на использовании общих (как и для основного металла) и специальных методов. [c.45]

Некоторые котлы оборудуются индикатором хрупкости, с помощью которого можно непрерывно контролировать качество химической обработки воды, выявляя потенциальную способность воды вызывать коррозионное растрескивание под напряжением (рис. 17.3) [21, 22. Для этого испытывается образец из пластически деформированной котельной стали. Образец находится в напряженном состоянии, которое создается отжимным винтом. Положением винта регулируется слабый ток горячей котловой воды к участку образца, который испытывает наибольшее растягивающее напряжение. На этом же участке вода испаряется. Считается, что котловая вода не вызывает хрупкости стали, если образцы не подвергаются растрескиванию в течение 30-, 60-и 90-дневных испытаний. Проведение таких испытаний является достаточной мерой предосторожности, так как у пластически деформированного образца склонность к растрескиванию более выражена, чем у какого-либо участка котла. Благодаря этому можно при необходимости откорректировать режим подготовки воды, не допуская разрушения котла. [c.282]

Повышение сопротивления стали с белым слоем коррозионному растрескиванию наблюдается не только в растворах серной кислоты, но и в других наводороживающих средах. Например, сопротивление коррозионному растрескиванию образцов из закаленной и высокоот-пущенной стали марки 40Х с белым слоем, полученным ФРУО-1, в 0,5 %-ном растворе уксусной кислоты, насыщенной сероводородом (pH = 4,4), повышается на 70 7о. [c.117]

Учитывая изложенное, следует считать, что все факторы увеличивающие структурную устойчивость аустенитной нержавеющей стали, улучшают и ее стойкость к коррозионному растрескиванию. Одним из таких факторов является увеличение концентрации никеля в нержавеющей стали. По данным К- Эделеану [111,22], увеличение концентрации никеля до 14% в стали, легированной 17—18% хрома, несколько замедляет появление коррозионного растрескивания образцов из этой стали, испытываемых в кипящем растворе 42-процентного хлористого магния при растягивающем напряжении 28 кПмм (рис. 111-30). С дальнейшим увеличением концентрации никеля до 20% резко повышается устойчивость стали к коррозионному растрескиванию. Аналогичные данные для стали с концентрацией 18% хрома и 2,5% молибдена были получены С. Бери [111,96]. В сталях 18-8 с увеличением концентрации никеля до 20 и 30% время до разрушения образцов в кипящем хлористом магнии увеличивается соответственно в 10 и 100 раз [111,101]. Однако и при концентрации никеля в стали 35—40%, по данным X. Р. Копсона [111,102] и Ф. Л. Жаке [111,103], аустенитная нержавеющая сталь все же может подвергаться коррозионному растрескиванию. По мне- [c.146]

Нет также единой точки зрения в части роли иаклеиа при коррозионном растрескивании. Наряду с исследованиями, выявившими отрицательную его роль, имеются и другие, выражающие противоположную точку зрения. Так, в [Л. 34] приводятся результаты испытаний, показывающие меньшую склонность к коррозионному растрескиванию образцов из холоднокатаной стали, содержащей 18,5% Сг, 9,0% Ni и 0,07% С, по сравнению с отожженной. Отмечается, что иногда прокатка или аналогичные процессы приво- [c.185]

При экспозиции титановых сплавов в рабочих средах наблюдались случаи коррозионного растрескивания образцов в сварных швах и при наличии концентраторов напряжений [1]. Указанные явления отсутствуют при проведении термообработки сварных соединений, применения конструкций и технологии изготовления, деталей химаппаратуры, снижающих возможность появления концентраторов напряжений. [c.27]

Исследование влияния легирования стали хромом на коррози онное растрескивание проводилось на стали, содержащей хром в пределах от О до 4,3% (см. табл. I). Образцы испытывались после закалки в соленой воде без отпуска и с отпуском при температурах 200, 300, 350 и 400 С. На фиг. 8 показаны кривые коррозионного растрескивания образцов, отпущенных при 300 . Зависимость времени растрескивания от содержания хрома представлена на фиг. 9, 10 и 11. [c.90]

Влияние серебра на коррозионное растрескивание образцов из сплава системы Ag—Мп—А1— d—Мп. находящихся под нагрузкой 80% от Oqj. при испытании в 0,001 -ном растворе Na l методом переменного [c.152]

Исследуя коррозионное растрескивание конструкционной стали ЗОХГСА, Ажогин [1] установил, что отпуск при температуре 250° после закалки в масле вызывает увеличение скорости коррозионного растрескивания образцы, отпущенные при 200 н 300°, не растрескиваются в 20%-ном растворе H2SO4 -f 30 г/л Na i в течение часа при напряжениях 15 и 35 кг/ям , за то же время образцы, отпущенные при 250°, не растрескиваются в этом растворе только при напряжениях 10 кг/мм . [c.152]

Как для чистого титана, так и для всех его сплавов типично коррозионное растрескивание образцов, не имеющих концентраторов напряжений, в растворах галогенидов в метаноле. Если сплавы имеют значительно меньшую долговечность, чем чистый титан, то в одинаковых условиях это не влияет на качественное изменение зависимости долговечности от концентрации галоге-нида и воды [439]. [c.170]

В табл. 3 приведены результаты испытаний стали типа Х18Н10 с различным содержанием углерода на склонность к коррозионному растрескиванию. Из данных таблицы видно, что образцы после закалки и отпуска при бОО" С разрушаются быстрее, чем только закаленные. Углерод в исследованных пределах (0,01 — 0,10%) не оказывает заметного влияния на коррозионное растрескивание образцов как в закаленном состоянии, так и после отпуска. Растрескивание носит транскристаллитный характер. [c.53]

Охрупчивание может быть вызвано любым типом коррозионного процесса, в котором катодная реакция включает выделение водорода. Атмосферная коррозия может вызвать абсорбцию водорода в том случае, если она протекает в промышленной атмосфере, в которой содержатся значительные количества сернистого ангидрида и кислой сериистокислой соли (бисульфита). Экспозиция высокопрочной стали в атмосфере влажного бисульфита, как известно, приводит к водородному охрупчиванию, которое может усиливаться за счет нарушения сплошности таких анодных покрытий, как цинковое, кадмиевое или алюминиевое. Абсорбция водорода, обусловленная коррозией в растворах кислот, широко исследована. Показано, что в этих условиях растрескивание связано с водородным охрупчиванием. Недавно Браун [9] сообщил, что коррозионное растрескивание образцов высокопрочной стали с предварительно нанесенной трещиной при экспозиции в растворах хлоридов с pH, близким к нейтральным, также может быть вызвано водородным охрупчиванием, поскольку в процессе коррозии pH раствора внутри трещины становится низким (сдвигается в кислую сторону), в результате чего происходит разряд водорода. [c.264]

Экспериментальные данные по коррозионному растрескиванию образцов, вырезанных из монок ристалла латуни, удовлетворяют уравнению (а—22,3)т=26,2МН/м - ч(2,62 кгс/мм -ч) и критическое напряжение составляет 22,3 МН/м (2,23 кгс/мм2). [c.74]

Атомарный азот, образующийся при разложении и окислении цианатов, может диффундировать в поверхностный слой стали. Химический анализ показал, что содержание азота в поверхностном слое образцов стали, отпуск которых производили в расплаве едкого натра с добавкой 0,6% желтой кровяной соли, в 20 раз больше, чем после отпуска в расплаве едкого натра без добавки желтой кровяной соли. Увеличение содержания азота в поверхностном слое резко понижает сопротивление стали коррозионному растрескиванию. Снятие этого слоя, обогащенного азотом, травлением в растворе над-оернокислого аммония (100 кг/м ) при комнатной температуре в течение 90 мин резко повышает сопротивление стали коррозионному растрескиванию образцы при растягивающем напряжении (расчетном) 1450 МН/м (145 кгс/мм ) в 20%-ном растворе серной кислоты с добавкой хлористого натрия (30 кг/м ) не растрескиваются в течение 2880 мин. [c.152]

Рис. 7. Влияние однородного напряженного состояния при постоянном растяжении на коррозионное растрескивание образцов из листового магниевого сплава Mg -f 6 /о Al - - 1<>/о Zn + -I- 0,2о/о Мп в 3,50,0 растворе Na l, содержащем 2 /о К2СГО4.

Рис. 75. Кривая коррозионного растрескивания при растяжении (образцы с надрезом) для малоуглеродистой стали 25 в 50%-ном растворе нитрата аммония (по И. Я. Клинову и Г. Л. Шварц)

Положительные эффекты при сварке с РТЦ проявляются и по интехральным показателям сопротивления коррозионномеханическому разрушению (рис. 3.12). При фиксированном номинальном напряжении долговечность сварных соединений, выполненных с принудительным охлаждением, примерно в 2-3 раза превышает долговечность сварных соединеш1Й, выполненных с предварительным нагревом. Образцы с поперечным швом в случае сварки с подогревом (см. рис. 3.12, а -линия 1) разрушаются преимущественно по линии сплавления с характерным для коррозионного растрескивания хрупким изломом, а при сварке с охлаждением (рис. 3.12, а - линия 2) по металлу шва, и разрушение вязкое. В образцах с продольным швом (см. рис. 3.12, б) разрушение начинается с участков подкалки Чем больше (сварка с подогревом на [c.153]

Ni, в 1,8-2 раза, а содержащих 11,5 % Ni в 3,2 - 3,6 раз выше, чем нелегированных цинковых покрытий. Легирование цинкового покрытия никелем повысило предел статической водородной усталости и снизило склонность стали к коррозионному растрескиванию в среде 3 %-ного раствора хлористого натрия, насыщенного сероводородом (pH 3,5), с добавлением 0,5 % уксусной кислоты. Предел критической деформации Скр легированного покрытпя по сравнению с нелегированным и непокрытой сталью увеличивается от 0,5 до 0,8 %, а критическое напряжение Окр в наружных волокнах образца изменялось от 1000 до 1600 МПа. [c.91]

Склонность к коррозионному растрескиванию может быть также в значительной степени снята при создании в поверхностном слое сжимающих напряжений, например, дробеструйным наклепом, поверхностной закалкой токами высокой частоты, химико-термической обработкой. Показано, что образование бе-лого> слоя на поверхности стали при механической обработке резанием значительно повышает стойкость ее к коррозионному растрескиванию, что объясняется более высокой коррозионной стойкостью этого слоя, большей гомогенностью его свойств и созданием значительных сжимающих напряжений. Работоспособность образцов с белым слоем (рис. 15), полученным точением Т-1 (J a = l,00— 1,25 мкм, толщина слоя 4—5 мкм), в кислоте повышается в 2 раза, а при точении Т-2 (/ г=10—20 мкм, толщина слоя 8—10 мкм) — в 3 раза. В кипящем растворе Mg lj образцы с меньшей шероховатостью имеют более высокую стойкость. Это свидетельствует о том, что в сильных коррозионно-активных средах микрогеометрия поверхности играет меньшую роль, чем в менее агрессивных. [c.16]

Исследования водородного охрупчивания и коррозионного растрескивания, можно проводить на малогабаритной установке (рис. 40). Установка позволяет изменять значения напряжения в образце, температуры и скорости перемешивания электролита. Она проста в эксплуатации, невелика по размерам и позволяет проводить одновременно испытания четырех образцов с автоматической регистрацией их разрушения. Комплект из четырех установок монтируют на одной плите размером 700X400 мм. [c.88]

Рлс. 53. Кривые коррозионного растрескивания стали 12ХНЗА в 3 %-ном водном растворе Na I после термической обработки по режимам 1—5, (см. табл. 61), а —предельное минимальное напряжение, выдерживаемое образцом без разрушения Ор — разрушающее напряжение на воздухе [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...