Определение серого чугуна

В тех случаях, когда экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации напряжений отсутствуют, а известны значения теоретического коэффициента концентрации напряжений, можно использовать для определения Ка следующую эмпирическую формулу Ка= - -д (а — 1), где д — так называемый коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений легированных сталей значение д близко к 1. Для конструкционных сталей в среднем серого чугуна значение д близко к нулю. Иначе говоря, серый чугун нечувствителен к концентрации напряжений. Более подробнее данные относительно д для сталей приведены на рис. VII. 12, Влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали. Опыты показывают, что [c.316]

Опытным путем установлено, что для некоторых материалов существует определенная связь между числом твердости по Бринеллю и временным сопротивлением при разрыве. Например, для малоуглеродистой стали Ов ж 0,36 НВ для стальных отливок Ов = (0,3-Ь0,4) НВ, для серого чугуна Ов = (НВ —40)/6. [c.112]

Каждый способ производства заготовок требует от материала определенного комплекса технологических свойств. Поэтому часто материал накладывает ограничения на выбор способа получения заготовки. Так, серый чугун имеет прекрасные литейные свойства, но не куется. Титановые сплавы обладают высокими антикоррозионными свойствами, но получить из них отливки или поковки весьма затруднительно. [c.25]

Белый и серый закристаллизованный чугуны травятся проще, чем все остальные серые марки, у которых основу структуры составляет перлит. Некоторые трудности травления серых чугунов связаны с внедрением графита, незначительная капиллярная сила которого достаточна, чтобы удержать определенное количество реактива. Поэтому при промывке и сушке непосредственное перлитное окружение графита окрашивается вследствие дополнительного слабого травления. [c.162]

Коррозионная стойкость серого чугуна несколько выше стойкости углеродистых сталей. Это объясняется наличием так называемой литейной корки, которая обладает определенными защитными свойствами. Кроме того, литые детали из серого чугуна имеют стенки большей толщины, чем стальные детали. [c.35]

Примечания 1. Буквы СЧ обозначают серый чугун, цифры — значения 0 и сГц в кгс/мм . 2. Механические свойства в зависимости от толщины стенок отливок указаны в табл. 178. 3. Гарантируемыми характеристиками механических свойств для отливок всех марок (кроме чугуна марки СЧ 00) являются в с определением стрелы прогиба. 4. Химический состав приведен в ГОСТ 1412 — 70. [c.475]

Флг. 67. Диаграмма определения минимальной толщины стенки детали из серого чугуна (а) и из углеродистой стали (б). [c.176]

Определение серы [20,7,2, 13]. Сера присутствует в стали и чугуне в виде сульфидов железа FeS или сульфидов марганца MnS. В легированной стали сера образует также соединения с W, Mo и Сг. [c.98]

Ввиду незначительности абсолютных деформаций серого чугуна они определяются обычно при испытаниях на изгиб, так как при этом получаются наибольшими. При определении стрелы прогиба выявляется суммарная деформация, т. е. пластическая и упругая. Стрела прогиба f при испытаниях на изгиб может быть принята условно (предполагая наличие пропорциональности) равной f=A- f,ij-x [121, 132], где Л — постоянная величина, аг — деформация в мм на 1 кг нагрузки. Таким образом большая / может получиться за счёт увеличения или а, [c.22]

Пробы для серого чугуна отливаются в виде круглых прутков диаметром 30 1 мм и длиной 680—700 мм или 340 мм. Расстояние между опорами при испытании на изгиб соответственно принимают равным 600 и 300 мм (ОСТ 26029 и ГОСТ В-1412-42). Для более точного определения механических свойств отливки допускается изготовление проб диаметром 10, 15, 20 и 25 мм в зависимости от характерной толщины отливки. После излома каждая половинка пробы может быть использована для испытания на разрыв. Пробы могут заливаться вертикально и горизонтально в сухие или в сырые формы в соответствии с условиями изготовления отливок. [c.251]

Для определения дефектов отливок, их причин и виновников брака следует применять единый классификатор дефектов, построенный на основе рекомендуемого государственного стандарта 2612-44 ( Отливки из серого чугуна, терминология и классификация дефектов"). [c.252]

В практических целях можно также воспользоваться для определения критической температуры Ас серого чугуна следующей эмпирической формулой [c.538]

При отжиге белого чугуна на ковкий графит выделяется в виде более компактных включений, в результате чего металл приобретает определенные пластические свойства (откуда и название этого вида чугуна). Как и серый чугун, ковкий чугун может быть полностью и неполностью графитизированным и подразделяется соответственно на ферритный, феррито-перлитный и перлитный. Ледебуритного или вторичного цементита в ковком чугуне не должно быть (за исключением отдельных изолированных, так называемых остаточных карбидов). Половинчатый ковкий чугун промышленного применения не нашел [1]. [c.9]

Большинству особых свойств, принципиально отличающихся от свойств стали, серый чугун обязан наличию графитовых включений. Графит, обладая несоизмеримо меньшей прочностью по сравнению с металлической матрицей, оказывает на металл такое же влияние как надрезы. Действие надреза (рис. 13) зависит от его глубины и геометрии, определяемой радиусом кривизны острия [3]. Теоретически коэ( ициент концентрации напряжений может быть определен по формуле [c.65]

Между прочностью,чугуна при растяжении и при изгибе существует определенная зависимость. Связь между отношением а к и прочностью серого чугуна при растяжении показана на рис. 22. Это соотношение увеличивается с уменьшением прочности чугуна. [c.70]

Влияние углерода и кремния на механические свойства серого чугуна обычно рассматривают совместно. В простейшем случае учитывают суммарное содержание углерода и кремния, более точным является способ определения углеродного эквивалента или степени эвтектичности. [c.83]

В табл. 3.10 представлены также значения интенсивности изнашивания J. Следует отметить повышенную интенсивность изнашивания всех исследованных ФПМ в паре с латунью. При этом же наблюдается и большой износ контртела из латуни Л63. Это объясняется сравнительно низкой ее твердостью (примерно в 3 раза меньше, чем у серого чугуна). Замечена также определенная тенденция увеличения интенсивности изнашивания ФПМ при работе со сталями пониженной твердости (например, СтЗ, см. табл. 3.9, 3.10). [c.244]

Организация работ по экспериментальной проверке масштабного эффекта в простейшем случае состоит в следующем. Из достаточно большой и однородной заготовки хрупкого материала (например, серого чугуна) изготавливаются две серии образцов малых и больших. Далее каждый образец разрывается с определением предела прочности. Основные результаты этих опытов сводятся, как правило, к следующему. [c.358]

Расход кислой футеровки при плавке серого чугуна обычно составляет 1,5—2,5 кг/т, чугуна с шаровидным графитом — 2,5—3,5 кг/т, при плавке легированных и ковких чугунов — 3—5 кг/т Износ футеровки происходит постепенно и поддается непосредственному контролю За мена ее производится обычно после определенной степе ни износа, еще до аварийного состояния [c.30]

Для определения интенсивности модифицирующего влияния смешивания было проведено несколько опытных сливаний жидких чугунов. Вес добавляемого серого чугуна составлял 30—40% веса белого чугуна. Температуры сливаемых чугунов были различны и колебались в зависимости от хода плавки в широких пределах. В табл. 40 каждый третий сплав получен сливанием двух предыдущих. Из приведенных данных видно, что сливание близких по химическому составу чугунов даже при [c.146]

Первоначально образцы для контроля правильности химического анализа черных металлов создавались с целью обеспечения требуемой точности определения концентрации контролируемых компонентов в каком-либо одном, четко ограниченном виде (марке) материала. Например, выпущенный NBS в 1906 г. С04 (после 14 пересмотров имеет индекс 4 т ) был предназначен для аналитического контроля серого чугуна, используемого в литейных цехах машиностроительных предприятий. Необходимость совпадения материала СО и контролируемого объекта считалась первое время очевидной это представление сохранялось в качестве исходной предпосылки на протяжении нескольких десятилетий. В 60-х годах отечественными стандартами (например, ГОСТ 12344—66) предусматривались следующие правила для применения СО при контроле правильности измерений одновременно в тех же условиях проводят анализ СО на содержание определяемого компонента, СО должен быть той же марки, к которой относится анализируемая проба. Подобные представления в известной степени существуют и в настоящее время. Так, согласно ГОСТ 8.315—78 в свидетельстве на СО в его наименовании после слов "стандартный образец состава" должно следовать наименование материала СО, которое необходимо повторять при указании назначения СО. Например, "стандарт-64 [c.64]

Примерный срок службы кондукторных втулок 12 000—16 ООО просверленных отверстий. Средняя величина износа кондукторных втулок при сверлении отверстий диаметром 10—20 мм на 10 м пути при обработке деталей из серого чугуна средней твердости равна 3—5 мкм, деталей из стали 40— =4—6 мкм и алюминиевых деталей — 1—2 мкм. Определение предельных размеров отверстия кондукторных втулок производится с учетом допусков -на диаметр инструмента, которые выбирают из соответствующих ГОСТов. Допуски на изготовление и износ кондукторных втулок установлены и приводятся в справочниках . [c.173]

Шероховатость резьбовой поверхности определяли на двух витках резьбы образцов, вырезаемых из заготовок (5 образцов через 50—100 отверстий). На каждом витке замеряли высоту микронеровностей / 2 в 5 точках. Шероховатость измеряли с помощью двойного микроинтерферометра Линника мод. МИС-11. В качестве критерия затупления при определении стойкости по зависимости износ — время были приняты допустимые величины износа по задней поверхности, равные 0,6 мм при обработке сталей и 0,8 мм при обработке серого чугуна. [c.95]

В настоящее время до 90 % серого чугуна выплавляют в вагранках. На рис. 4,38 показана вагранка закрытого типа, представляющая собой шахту 3 до.менного профиля с водоохлаждаемым кожу-хо.м, в которую через шлюзовое загрузочное устройство / определенными порциями (колошами) в течение всего периода плавки загружают шихту попеременно с коксом и флюсами (известняком). В качестве металлической шихты используют литейные и передельные доменные чугупы, отходы собственгюго производства, чугунный и стальной лом, ферросплавы. [c.159]

Падение прочности с ростом размеров особенно сильно выражено у неоднородных металлов, например у серого чугуна с увеличением размера с 5—10 до 50 мм снижение ав и a i для него может достигать 60—70 %. Исходя из вероятности усталостного разрушения, которую следует считать пропорциональной количеству опасных дефектов на единицу объема наиболее напряженного слоя металла, можно установить влияние абсолютных размеров сечения на прочность. На рис. 588 представлены эпюры напряжений при изгибе для образцов различных диаметров без концентрации напряжений. Заштрихованная зона представляет собой слой, в котором напряжения превышают предел выносливости a ip (который получается при однородном распределении напряжений), определенный [c.669]

Травитель 8 [2—3 мл HNO3 97—98 мл этилового спирта]. Под действием этого реактива поверхность становится более шероховатой, чем при травлении реактивами с пикриновой кислотой. Чтобы разделить перлит и феррит, содержащий кремний, Кампбелл [13 ] травил определенные марки серого чугуна с высоким содержанием кремния 2%-ным раствором азотной кислоты. [c.165]

Изучение внутреннего трения в наноструктурной Си, полученной РКУ-прессованием, проведено в работах [316, 314, 413], где исследовали его амплитудную и температурную зависимости методом крутильного маятника. Было выявлено, что в наноструктурной Си наблюдается высокий уровень фона (амплитуднозависимой части) внутреннего трения, который был в 4-5 раз выше, чем у крупнокристаллических образцов, полученных отжигом при высоких температурах, и в 2-3 раза выше, чем у деформированного серого чугуна (50 х 10 ), который является критерием при определении условной границы [315, 316] высокого демпфирования. [c.180]

Автором была проведена целая серия лабораторных испытаний (по принятой методике) по определению влияния различных сред, в которых происходит трение сопряженных поверхностей, на образование и развитие процессов схватывания первого и второго рода при переменных скоростях относительного скольжения в пределах от 0,005 до 150 ж/се/с и удельных нагрузках в пределах от 1 до 300 кг см . Испытания проводились в жидких средах — маслах МС-20, АМГ-10, гипоидном (ГОСТ 4003-53), вазелиновом, вазелином с добавкой 0,5% олеиновой кислоты, спирте и глицерине в условиях граничной смазки и в газовых средах — аргоне, углекислом газе и кислороде в условиях сухого трения на образцах, изготовленных из стали марок 45,У8, серого чугуна и бронзы Бр.АЖМц в паре с валами, изготовленными из стали марок 10,45 и У8. В результате проведенных испытаний установлено, что газовые и жидкие среды могут по-разному влиять на развитие процессов схватывания первого и второго рода. Одни газовые и жидкие среды тормозят развитие процессов схватывания, сужают [c.50]

С целью определения количественных и качественных закономерностей образования и развития процессов схватывания первого и второго рода в условиях граничной смазки МС-20 при больших скоростях скольжения был проведен комплекс исследований. Исследования проводились на специальной машине (см. стр. 40) в диапазоне скоростей скольжения от 0,005 до 150 м сек и нагрузок на поверхности трения от 1 до 25 Kzj M . Испытуемые образцы изготавливались из стали марок 45 и У8, бронзы марки Бр.АЖМц и серого чугуна, диски — из стали марок 45 и У8. В процессе испытания производились замеры весового износа образцов, величины сил трения и температуры трущихся поверхностных слоев металла. Производился также комплексный анализ качественных изменений, происходивших на поверхности и в поверхностных объемах металлов. [c.58]

К чугуну для эмалирования также предъявляются определенные требования в отношении его химического состава и структуры. Чугунное. ((итье для эмалирования должно иметь структуру серого чугуна — допускается графит средней величи 1Ы или мелкопластинчатый, а также глобулярной формы с равномерным или розеточ-ным расположением. Основная масса чугуна может быть перлитной, ферритной или [c.479]

Определение углерода. Углерод в стали находится главным образом в связанном состоянии в виде карбидов. В сером чугуне он присутствует преимущественно в свободном состоянии в виде графита, а такнщ в связанном состоянии в виде карбидов. Свободный углерод может находиться также в ковком чугуне углерод отжига). [c.93]

Определение фосфора [5, 21, 7, 13, 2]. Фосфор в стали находится преимущественно в виде твёрдогв раствора в феррите, в сером чугуне он, кроме того, образует химические соединения — фосфиды. [c.96]

Влияние шероховатости трущихся поверхностей на трение и износ исследовали на мащине типа И-32. Использовали материал 145-40 и серый чугун СЧ 15-32. Образцы обрабатывали на наждачном круге до шероховатости Ra = 5- -6 мкм. Чугунные диски — контрэлементы изготовляли двумя способами. Один диск притирали шлифовальной пастой до Ra = 0,14 мкм. Второй диск обрабатывали грубым шлифовальным кругом до Ra = 2,6 мкм. При непрерывном трении образцов по диску измеряли коэффициент трения, через определенные промежутки времени (1—4 ч) машину останавливали, определяли шероховатость поверхностей и износ асбофрикционного материала. [c.155]

Лабораторные испытания. При лабораторных испытаниях фрикционные характеристики тормозных накладок определяются согласно существующим в настоящее время техническим условиям на маятниковых станках, предусматривающих использование небольших испытуемых образцов, вырезаемых из тормозных накладок. Испытанию подвергаются одновременно два образца, каждый размером 22 X 27 мм, которые обеспечивают малую площадь взаимного перекрытия 11,9 см . Трение осуществляется по этало н ному металлическому кольцу из серого чугуна марки Сч-15-32, непрерывно в течение 45 минут при определении коэффициента трения и в течение двух часов при определении износостойкости материалов, Скорость относительного перемещения соприкасающихся поверхно- [c.125]

Способы изготовления заготовок, характеристика и тип производства (322). Точность размеров, достигаемая при современных способах изготовления отливок (324). Классы точности чугунных и стальных отливок в зависимости от типа производства (324). Допускаемые отклонения по размерам па отливки 1-го класса точности из серого чугуна и стали (324). Допускаемые отклонения по размерам на отливки 2-го класса точности из серого чугуна и стали (325). Допускаемые отклонения по размерам на отливки 3-го класса точности из серого Ч5 гуна и стали (325). Допускаемые отклонения, мм, по толщине необрабатываемых стенок и ребер отливок из серого чугуна и стали (326). Формулы для определения объема заготовок простейших профилей (327). Расчет длины заготовки при гнутье деталей с закруглениями (г > 0,5t) (328). Расчет длины заготовки притнутье деталей без закругления (329). [c.537]

Одни стандарты (бельгийский, итальянский, ФРГ) приводят данные о снижении значений прочности 0в при увеличении приведенной толщины отливки, другие (французский, американский) информируют о соответствующей данной марке прочности в брусках с разной толщиной, адекватной приведенной толщине отливки. Руководствуясь этими нормами, конструктор подбирает марку серого чугуна, а литейщик его состав, для чего он может пользоваться соответствующими диаграммами, где на оси абсцисс отложена толщина плиты внизу и соответствующий диаметр образца в мм, вверху на оси ординат эвтектичность или углеродный эквивалент чугуна [ 16]. Н. Г. Гирщович [25] рекомендует в оценке прочности и твердости металла отливки при разных марках серого чугуна использовать данные ЦНИИТ-маша (приложение к ГОСТ 1412—70), а при необходимости обеспечения в отливке определенной прочности подбирать состав чугуна тем более жесткий, чем толще отливка согласно польскому стандарту. Успехи литейного производства и рационального конструирования повысили конкурентную способность литых изделий. Наблюдается тенденция замены некоторых сварных заготовок и поковок литыми [110—115, 117— 121]. Не вызывает сомнения и значимость рационального кон- [c.171]

Чугунм с одинаковой формой графита могут иметь различную металлическую основу. Металлическая основа серого чугуна в литом состоянии может быть ферритной, перлитной, ферритоперлитной, сорбитной, легированного чугуна — аустенитной и мартенситной. В результате термической обработки можно получить различную структуру металлической основы серого чугуна. Для определения влияния этой структуры на сопротивление [c.152]

В табл. 14 приводятся значения Ср, С , Ур, у, , Zp, при обработке сверлами с нормальной геометрией режущей части (форма заточки НП, ДП, ДПЛ) различных металлов с определенным значением Ое и НВ с охлаждением (в случае обработки стали) и всухую (в случае обработки серого чугуна). При других условиях обработки на приведенные значения Ср и С.,, необходигло вводить поправочные коэффициенты, что в самих формулах для Р та М учитывается коэффициентами Кр и К - [c.240]

Неоднородности структуры металла в определенных условиях являются причиной его коррозии. Так, например, наличие неметаллических включений графита в серых чугунах вызывает структурно-избирательную коррозию. последних в кислых электролитах. При этом разрушается металлическая основа чугуна — феррит — и сохраняется углеродный скелет. Неравномерность концентраций твердого раствора в алюмоцинковом сплаве усиливает его коррозию, по сравнению с другими алюминиевыми сплавами. Наличие разнородных атомов (Zn и Си) в твердом растворе, вызывает компонентно- [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...