Расчет длины заготовок

Формулы для расчета длины заготовок при высадке из прутка [c.80]

Фиг. 136. Пример расчета длины заготовок.

Все расчеты длин заготовок ведут по средней линии согнутых деталей. Это делается по следующим соображениям. Во время гибки слои металла, расположенные внутри Согнутых углов, будут сжиматься, уменьшаться в размерах, а наружные слои растягиваться, удлиняться и только средние слои сгибаемого металла сохранят и после гибки свои первоначальные размеры. [c.88]

Для расчета длины заготовок (развертки), обеспечивающих получение после гибки заданных размеров деталей, необходимо [c.169]

При расчете длин заготовок, обрабатываемых в центрах, и необ ходимости удаления зацентрованных концов к длине заготовки надо прибавлять удвоенную величину глубины центровых отверстий. [c.568]

Расчет длины заготовок болтов с шестигранной и квадратной головками, а также проектирование технологии производится на основе перевода шестигранных и квадратных головок на проволоку цилиндрического сечения равного объема (см. ниже). [c.54]

При расчете длины заготовок медных и алюминиевых пластин следует учитывать их укорочение прн сварке (табл. 31). [c.246]

Для упрощения расчетов длин заготовок рекомендуется пользоваться вспомогательными табл. 107 и 108. [c.207]

Для расчета задано диаметр заготовки Дз = 7,5 см, длина заготовок 2 = 17.сж, частота = 2500 гц масса заготовки О = 5,8 кг, темп выдачи заготовки <0 = 25 сек, перепад температуры ДТ = 100° С, напряжение на индукторе йа = 750 в. [c.226]

Расчет заготовок для деталей, получаемых гибкой. Для деталей с г > 0,5s (фиг. 1) длины заготовок рассчитывают по формуле [c.189]

Прежде чем приступить к выполнению гибки металлических заготовок под определенным углом, радиусом или получить гибы для других конфигураций (петель, скоб, хомутиков и т. п.), необходимо определить длину заготовки. Расчет длины заготовки производят по чертежу детали в изогнутом ее состоянии. Изображение детали разбивают на отдельные участки, подсчитывают их длину с учетом радиусов всех изгибов, затем суммируют полученные результаты и находят общую длину заготовки. [c.104]

Расчет размеров заготовок изогнутых деталей. Этот расчет основывается на том, что длина прямых участков после гибки не изменяется, а длина изогнутых участков определяется по длине нейтрального слоя. Его положение можно с некоторым приближением найти [c.18]

ЭНИКМАШем совместно с Харьковским филиалом института автоматики спроектирована и внедрена установка для автоматического раскроя штанг, позволяющая получать заготовки с весовым дозированием. На установке можно раскраивать прутки диаметром 70—105 мм и длиной до 30 мм. Точность расчета веса заготовок 1%, время взвешивания 15 сек [33]. [c.17]

Расчет размеров заготовок и переходов высадки. Высадкой (набором металла) называется операция, в результате которой увеличивается поперечное сечение заготовки вследствие уменьшения длины ее концевой или средней части. [c.62]

При обработке в центрах и переходе от вращающегося центра к неподвижному устойчивость возрастает настолько, что при достаточно низких режимах резания удается возбудить вибрации лишь при обработке достаточно длинных заготовок, имеющих низкую частоту собственных колебаний и жесткость. Результаты расчета и эксперимента приведены в табл. 35. [c.187]

Если при расчетах размеров конических пуансонов одновременно расчитывают и длину / заготовок, то диаметр основания конуса можно определить по формуле [c.101]

Выполняя гибку деталей, необходимо определить размеры заготовок. Расчет длины заготовки делают по чертежу детали, который разбивают на отдельные участки, подсчитывают их длину с учетом радиусов всех изгибов, затем суммируют полученные результаты и находят общую длину.заготовки. [c.27]

В процессе решения запоминается распределение температуры по длине заготовок и сравнивается с первоначально заданным. Если расхождение превышает заданную погрешность, то происходит пересчет электрической задачи уже исходя из полученного распределения температуры и тепловой расчет повторяется. [c.224]

Рассмотрим нагрев крупногабаритных алюминиевых заготовок в трехфазном индукционном нагревателе. При оптимальном заглублении заготовок в индукторах на распределение температурного поля по длине заготовок влияет фазовый сдвиг напряжений на соседних секциях и соотношение длин заготовок и секций индукторов. На рис. 6.13 показаны результаты расчета нагрева в одном индукционном нагревателе различного числа заготовок (соответственно различной длины) при сохранении постоянным общего вре- [c.224]

Температурное поле обтачиваемой заготовки приведено на рис. 30. Там же схематически изображена форма образующей обточенной детали после ее охлаждения до температуры окружающей среды. Для определения диаметра детали в разных сечениях при расчете можно исходить из постоянного температурного поля, вводя поправочный коэффициент При д = О величина k = О, так как деталь еще не нагрелась при обработке средней части детали и = 0,6 -ь 0,7 в конце обработки = 2 2,8 (у самого торца детали). Увеличение длины детали от нагрева можно определить, считая температурное поле постоянным. Большие тепловые деформации наблюдаются при односторонней обработке длинных заготовок типа планок, реек, а также пластин и плит. Тепловые деформации обрабатываемых заготовок могут быть уменьшены обильным подводом охлаждающей жидкости в зону резания повышением скорости резания, в результате чего большая доля тепла отводится в стружку чередованием операций с большим и меньшим нагревом заготовки устранением накопленного ранее в заготовках тепла достаточной выдержкой на транспортирующем устройстве или в таре шлифованием заготовок кругами больших диаметров. Влияние ошибок обработки из-за тепловых деформаций может быть уменьшено рациональным распределением этих ошибок по полю допуска детали. [c.94]

Расчет длины заготовки детали, изготовляемой гибкой, сводится к определению длины нейтральной линии в сечении детали. В табл. 106 приведены формулы для определения размеров заготовок наиболее распространенных профилей. [c.207]

Особенность электромагнитных явлений в системе определяется именно изменением свойств заготовок при переходе от одной заготовки к другой. Первые заготовки полностью ферромагнитны, а остальные или частично ферромагнитны (двухслойная среда), или совсем немагнитны. Для построения методики расчета необходимо знать характер распределения магнитного потока и напряженности Н,пг по длине индуктора. [c.197]

Для искусственного старения заготовок производят деформацию растяжения из расчета получения (10 0,5)% остаточного удлинения в пределах расчетной длины I, ограниченной кернами или рисками. Для проверки равномерности деформации по длине расчетной части рекомендуется на поверхности образцов через каждые 10 мм, наносить риски после удлинения заготовку равномерно нагревают в те- [c.489]

Расчет заготовок под холодную штамповку наиболее удобно вести по сечениям. Для этого деталь разбивают по длине на ряд участков (от 1—1 до VI—VI на фиг. 50) постоянного сечения. Площадь сечения заготовки на каждом из участков [c.825]

Из заготовок выполняют плоские образцы для испытания на растяжение с рабочей частью шириной 12 мм и длиной 300—400 мм. Образцы с обозначенной метками расчетной длиной /= 120- -160 мм подвергаются деформации растяжением из расчета получения 10 0,5 % остаточного удлинения. Расстояние от захватов машины до начала расчетной длины должно быть не менее 100 мм. Из полосы, подвергнутой деформации, вырезают ударные образцы типа 1 по ГОСТ 9454—78. Образец типа 5 применяется только в тех случаях, когда размеры сечения полосы не позволяют вырезать образец типа 1. Окончательно изготовленные из предварительно деформированного металла ударные образцы подвергаются равномерному нагреву на 250 10°С с выдержкой 1 ч при этой температуре и с последующим охлаждением на воздухе. Допускается искусственное старение производить на предварительно деформированных полосах до изготовления ударных образцов. [c.42]

Расчет деформации при профили- Овании заготовок. Вальцовкой полу-ают заготовки, имеющие по длине частки как с постоянным, так и с пе- [c.369]

Длины различных участков заготовок иа переходах штамповки вычисляют из условия постоянства объема. При расчете диаметров выдавливаемых хвостовиков руководствуются следующими правилами. При > 0,7 [c.366]

Методика расчета. Исходные данные, мм (рис. 7) и — наибольший и наименьший диаметры отверстий заготовок в партии D — диаметр обработанной детали В и Bi — длины отверстия и обрабатываемой поверхности заготовки и 6р — допуски на торцовое и радиальное биения обработанной детали. [c.149]

Очень важ1Ю пр 1 гибке определить длину развернутой заготовки. Все расчеты длин заготовок из симметричных профилей ведут по нейтральной линии согнутой детали, а для несим-ыетрич 1ых профилей (уголок, трехгранник н т. п.) — по средней линии. Для листов толщиной менее 1 мм расчеты ведут по наружному контуру. Заданный профиль детали на чергеже разбивают на прямолинейные и криволинейные участки, затем подсчитывают длину каждого из них и полученные результаты суммируют. [c.137]

Д/ б — диаметр стержня крючка, б = =(0,4-i-0,6) d /.—длина загнутой части крючка. L = (1,2- 1,3)/ Д/— зазор по шагу, л1 зянисит от скорости диска с крючками чем больше скорость, тем больше л/, д/ определяется опытным путем или расчетом [4]. Шаг между крючками с целью исключения заклинивания заготовок выбирают так, чтобы с нем укладывалось целое число длин заготовок н одна заготовка по длине, а другая по диаметру. Число крючков 2 = 10-г- 14. [c.932]

Способы изготовления заготовок, характеристика и тип производства (322). Точность размеров, достигаемая при современных способах изготовления отливок (324). Классы точности чугунных и стальных отливок в зависимости от типа производства (324). Допускаемые отклонения по размерам па отливки 1-го класса точности из серого чугуна и стали (324). Допускаемые отклонения по размерам на отливки 2-го класса точности из серого чугуна и стали (325). Допускаемые отклонения по размерам на отливки 3-го класса точности из серого Ч5 гуна и стали (325). Допускаемые отклонения, мм, по толщине необрабатываемых стенок и ребер отливок из серого чугуна и стали (326). Формулы для определения объема заготовок простейших профилей (327). Расчет длины заготовки при гнутье деталей с закруглениями (г > 0,5t) (328). Расчет длины заготовки притнутье деталей без закругления (329). [c.537]

Определение конфигурации и размеров заготовок для штампуемых облицовочных деталей является также сложной задачей. Аналитические расчеты размеров заготовок основаны на положении, что длина развертки сечений вытяжного перехода больше длины разверток соответствующих сечений заготовок на 5—15 % и обычно является ориентировочной. Окончательную форму заготовки уточняют при отладке вытяжного и других штампов, входящих в комплект оснастки для изготовления этой детали. Технология и последовательность изготовления комплекта штампов строятся таким образом, чтобы осуществлялась полная согласованность между иими. Основной формоизменяющий (обычно вытяжной) штамп изготавливают первым. Уточненная конфигурация заготовки в этом штампе служит шаблоном при изготовлении рабочих частей вырубного штампа. Небольшая партия облицовочных деталей, полученных в первом штампе, направляется для проведения анализа их собираемости в оснащаемом объекте. Как указывалось выше, оборудованием для операции вытяжки облицовочных деталей обычно служат прессы двойного или тр йного действия. Однако при вытяжке более простых относительно неглубоких деталей нередко применяют и прессы одинарного (простого) действия, оснащенные пневмогидрав-лическим буфером. Для вытяжки кузовных облицовочных деталей выпускают также специальные быстровытяжные прессы с пиевмогидравличе-ским буфером. Кинематикой работы привода ползуна пресса предусматриваются замедленный его ход во время вытяжки детали и высокая скорость движения на участках свободного хода. [c.434]

Сталь прокатная интервальная I — 85 — Длины расчетные 1 — 86, 87 — Коэффициент использования раскройный 1 — 89, 90, 92 --не.мерная — Некратность — Расчет длины I — 85, 88, 89 — Отходы заготовительные средневероятные 1 — 86 -- периодического проката для заготовок под штамповку на КГШП 2 — 9, 10 [c.439]

Для упрощения расчетов размеров заготовок при гибке под углом 90° Д. А. Вайнтруб предложил следующий способ. К сумме длин [c.171]

При увеличении отношения длины заготовок к диаметру, значения углов естественного откоса, особенно без встряхивания, увеличиваются. При проектировании бункера АЗОУ можно рекомендовать вести расчет по величине угла естественного откоса, равной 30—45°. [c.119]

Для сокращения числа типоразмеров заготовок и деталей, режущего и измерительного инструмента, штампов, приспособлений, а также для облегчения типизации технологических процессов значения размеров, полученные расчетом, следует округлять (как правило, в большую сюрону) в соответствии со значениями, указанными в ГОСТ 6636—69 (СТ СЭВ 514—77). Ряды нормальных линейных размеров (диаметров, длин, высот и т. и.) построены на базе рядов предпочтительных чисел (ГОСТ 8032—56), но с некоторым округлением их значений (см. подразд. 3.1). [c.6]

Принцип минимального удельного расхода материалов. Стоимость материалов и полуфабрикатов в машиностроении составляет от 40 до 80 % общей себестоимости продукции. Поэтому снижение удельного расхода материала на единицу продукции имеет большое народнохозяйственное значение. Например, при снижении расхода проката на 1 % по стране экономится 600 тыс. т металла в год, что позволяет изготовить 200 тыс. тракторов или 450 тыс. легковых автомобилей Москвич . При стандартизации заготовок и изделий экономию металла можно получить в результате использования рациональных конструктизных схем и компоновок машин, совершенствования методов расчета деталей на прочность и обоснованного снижения запаса прочности, применения экономичных профилей, периодического проката, сварных конструкций, пластмасс, литых заготовок, особенно лнтья по выплавляемым моделям. Так, внедрение на Коломенском тепловозостроительном заводе им. Куйбышева Л1ГГЫХ коленчатых валов из высокопрочного чугуна (длиной свыше 4 м, массой 1450 кг) дало 2 т экономии металла на один вал. [c.45]

Для расчета заданы диаметр заготовки = 10 см длина заготовки Дз = = 30 см частота [ = 2500 гц удельная мощность рд = 5,4-10 квт1см время нагрева t = 300 сек напряжение на индукторе 11 = 750 в темп выдачи заготовок 0 = 200 сек. [c.183]

Часто на практике возникает иеоб-кодимость быстро выполнить ориентировочный прикидочный расчет энергетических параметров электрокон-тактиой установки для нагрева круглых стальных заготовок до ковочных температур. В этом случае можно пользоваться данными табл. 6, в которой приведена мощность, необходимая для нагрева заготовок длиной 0,1 м в зависимости от диаметра и продолжительности нагрева. Приведенные значения соответствуют теплосодержанию нагреваемых заготовок длиной 0,1 м, численно равному 21 кДж. [c.270]

При выборе технологии, технологических расчетах, конструировании инструмента, выборе и создании машин новых конструкций для теплой и полугорячей обработки базируются на достижениях холодной объемной штамповки. Исходные заготовки получают методом точной отрезки в холодном состоянии или с предварительным нагревом в зависимости от диаметра и марки стали. Точность заготовок по длине в среднем 0,05 мм. Калибровку осуществляют в холодном состоянии полузакрытой осадкой, реже— редуцированием. На заготовки наносят покрытие или покрытие + смазочный материал, которые должны обладать противозадирньши свойствами, защищать заготовки во время нагрева, штамповки и после штамповки до остывания от окисления, экранировать от потери тепла во время переноса от нагревательного устрой- [c.160]

Для расчетов процессов импульсной штамповки листовых заготовок в закрытые матрицы рассмотрим простую модель контактного взаимодействия деформируемой пластины с жесткой преградой. Описанная в 3.2 конечно-разностная модель динамики балки или цилиндрического изгиба пластин представляет собой дискретную систему связанных материальных точек (узлов). Если полагать, что время контактного взаимодействия каждой отдельной узловой массы Шг меньше, чем расчетный интервал шага по времени At для явной схемы расчета, то моделирование контактного взаимодействия можно представить как мгновенное изменение скорости узловой массы в интервале At. При этом ее можно считать свободной и корректировать нормальную составляющую скорости к преграде по направлению и величине в соответствии с заданным коэффициентом восстановления. Это соответствует использованию теории стереомеханического удара [48] для системы материальных точек, реакция внутренних связей между которыми возникает ва время, большее, чем время формирования ударного импульса в отдельной узловой точке-массе. Данное предположение приближенно выполняется для достаточно тонких пластин и их дискретного представления, когда длина звеньев As суш,ественно больше удвоенной толщины. Тогда время единичного контактного взаимодействия оценивается двойным пробегом волны сжатия и растяжения по толщине пластины, а время формирования внутренних сил при взаимодействии соседних узловых точек в процессе деформирования определяется временем пробега упругой волны по длине звена As. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...