Расход плавленые

Баланс энергии дуги. Как для катодной, так и для анодной областей дуги можно составить подробную схему баланса энергии. Например, для участка анода основные составляющие баланса следующие в) приход — потенциальная и кинетическая энергия электронов, конвективная и лучистая теплопередача от столба плазмы б) расход — плавление, излучение и теплоотвод в материал анода. Однако механизм явлений в переходных областях дуги пока недостаточно ясен, поэтому проводить точный расчет всех составляющих баланса энергии трудно. В катодной области остается неизвестной доля ионного тока, коэффициент аккомодации энергии ионов для данного катода, изменение работы выхода электронов вследствие эффекта Шоттки и т. п. [c.74]

Теплота в ванне расходуется на теплоотвод в металл изделия, в водоохлаждаемые башмаки, на плавление и перегрев основного и электродного металлов, на излучение с поверхности шлаковой ванны и т, ц [c.154]

Коэффициент плавления толстопокрытых электродов значительно уменьшается по сравнению с коэффициентом голых и тонкопокрытых электродов за счет того, что некоторое количество тепла дуги расходуется на плавление, испарение и разложение покрытия, но прямой зависимости ig рт толщины покрытия нет. [c.25]

Феррохром Хр4 29 Й7 1 1 23.2 Расход электродов на 1 кг плавленого металла, кг 1.6 [c.155]

Говоря о действии луча на вещество, мы имели в виду концентрацию световой мощности лишь в пространстве (ведь интенсивность луча есть мощность, отнесенная к единице площади его сечения). Надо, однако, учитывать и концентрацию мощности во времени. Ее можно регулировать, изменяя длительность одиночных лазерных импульсов или частоту следования импульсов (если генерируется последовательность импульсов). Предположим, что интенсивность достаточна для того, чтобы металл не только плавился, но и кипел при этом излучение лазера представляет собой одиночные импульсы. В данном случае в материале поглощается значительная световая энергия за очень короткое время. За такое время поверхность расплава не успевает переместиться в глубь материала в результате еще до того, как расплавится сколько-нибудь заметная масса вещества, начнется его интенсивное испарение. Иными словами, основная часть поглощаемая веществом световой энергии лазерного импульса расходуется в подобных условиях не на плавление, а на испарение. [c.296]

Теплота передается к месту плавления через оплавленный слой, поэтому температура поверхности пленки выше температуры плавления. Следовательно, подведенная к поверхности тела теплота частично компенсирует теплоту плавления и передается внутрь покрытия, а частично расходуется на увеличение энтальпии пленки, которая сдувается газовым потоком с тела. [c.473]

Ток высокой частоты, подводимый к трубной заготовке индукционным или контактным методом, вследствие эффекта близости стягивается па стороны кромок, обращенные друг к д )угу, и быстро разогревает тонкий слой металла до плавления. Расплавленный металл выдавливается при осадке в сварочных валках вместе с окислами, образуя наружный и внутренний грат. Минимальное количество расплава определяется надежностью удаления загрязнений. Увеличение глубины прогретого слоя приводит к росту потребляемой мощности, возрастанию объема грата и снижению устойчивости тонких кромок при осадке в сварочной клети. Основными параметрами сварки являются длина кромок, увеличивающаяся с ростом их толщины и диаметра трубы и находящаяся в пределах 20—200 мм, угол схождения кромок, равный 1—6 , и величина осадки. Электрический режим характеризуется частотой тока и расходом энергии на единицу длины (м) и толщины трубы (.мм). [c.214]

Решетка ГЦК (y-Fe) существует до 1392 °С, после чего она под действием законов термодинамики снова перестраивается в решетку ОЦК (рис. 1.4, участок 5), которая существует вплоть до температуры плавления 1539 °С, т. е. до разрушения кристаллической решетки. На это и расходуется вся поступающая в металл тепловая энергия (рис. 1.4, участок 4) (температура не растет до тех пор, пока не закончится разрушение решетки). [c.12]

Вт/см . На рис. 47, 48 область разрушения для указанных материалов отмечена пунктирными линиями. Уменьшение ширины (диаметра) ЗТВ объясняется значительным расходом энергии излучения ОКГ на испарение материала (удельная энергия плавления значительно ниже удельной энергии испарения обрабатываемого материала). Таким образом, для повышения эффективности процесса линейного контурно-лучевого упрочнения (получения максимальных глубины и ширины упрочненной зоны) обработку материалов следует производить при более высоких плотностях мощности излучения, но не превышающих пороговых для данных материалов. [c.73]

В зависимости от характера процесса соотношение между ли н А может быть различным. Так, при изотермическом (т.е. при постоянной температуре) расширении идеального газа все подводимое количество теплоты расходуется на совершение работы, а при изохорическом (при постоянном объеме) его нагревании, наоборот, работа равна нулю и подведенная теплота идет только на увеличение внутренней энергии. При фазовых превращениях, происходящих при постоянной температуре, значительная часть количества теплоты идет также на увеличение внутренней энергии, а работа при этом в отдельных случаях может даже иметь отрицательный знак (плавление льда). [c.194]

Распылению можно подвергать металлы с очень высокой температурой плавления, такие как молибден, высококачественные стали. Это позволяет существенно снизить расход дорогостоящих металлов, так как применение метода устраняет необходимость изготавливать все изделие из дефицитных и дорогих сортов металла. Успешно распыляют металлокерамику, композиционные материалы. [c.138]

Энергия, переданная среде, соответствует энергии, выделенной в канале разряда за время первого полупериода колебаний разрядного тока (Т/2) в цепи источник импульсов-нагрузка. В этом диапазоне времени достигаются максимальная скорость нарастания мощности в канале разряда и его максимальный диаметр за счет движения стенки канала разряда. Энергия, выделяющаяся в последующий промежуток времени в канале разряда, не создает существенных нагрузок в объеме материала, так как она расходуется на плавление стенок канала разряда и выдувание из него плазмы через устья. [c.86]

Таким образом, температура выпускаемого металла зависит от температуры его плавления и от степени его перегрева выше этой температуры. Присутствие стали в шихте ведёт к повышению температуры выплавляемого чугуна,поскольку температура плавления стали значительно выше. Перегрев капли жидкого металла будет зависеть от максимума температур газов (точка Р) и от длины пути капли в зоне максимальных температур. Максимум в свою очередь зависит от полноты горения топлива, а длина пути капли жидкого металла определяется высотой холостой колоши. Следовательно, повышению температуры чугуна содействуют многорядная система фурм и увеличение (в определённых пределах) расхода топлива и воздуха. Кроме того, достижению высоких температур способствуют хороший разогрев вагранки и тщательная разделка шихты. [c.177]

Применение кислорода при производстве мартеновской стали для распыления мазута, обогащения воздуха, под-плавления скрапа и вдувания в ванну в процессе рафинирования позволяет значительно сократить расход топлива и продолжительность плавки. [c.54]

Применяют печи двух типов дуговые косвенного нагрева и высокочастотные. Печи косвенного нагрева просты в изготовлении, работают на напряжении 50—60 в, получаемом при помощи одного или двух сварочных трансформаторов СТ-24 при силе тока 450—500 а расход электроэнергии составляет около 1 кет на 1 кГ металла продолжительность плавления 10 — 12 кГ металла 12—15 мин. Однако этот тип печей не обеспечивает достаточной [c.73]

Сварку чугуна, в нагретом состоянии можно производить как при вертикальном, так и горизонтальном положении шва. При вертикальном положении шов заполняют снизу вверх. Пламя должно быть нормальным или с небольшим избытком ацетилена. Мощность пламени определяется толщиной свариваемого металла и его теплофизическими свойствами. Чем больше толщина металла и чем выше температура его плавления и теплопроводность, тем больше должна быть мощность пламени (на 1 мм толщины свариваемого металла расход ацетилена составляет 100—150 л/чае). [c.172]

К регулированию циклонных топок предъявляются специфические требования, так как процессы горения и плавления в циклоне очень чувствительны к отклонению условий от оптимальных. Поэтому совершенно необходимо строго поддерживать расход воздуха в соответствии с тепловыделением. На рис. 13.13 показаны два возможных решения. [c.319]

Ведущее место в ряде отраслей промышленности принадлежит различным высокотемпературным процессам нагрева, плавления, обжига, восстановления и другим теплотехнологическим производствам, на осуществление которых расходуется около 20 % органического топлива и примерно столько же вырабатываемой электроэнергии. Вместе с тем, как известно, применяемые на практике различные теплотехнологические установки, несмотря на систематическую их модернизацию, часто характеризуются рядом серьезных принципиальных недостатков низкой интенсивностью протекающих в них процессов и малой единичной мощностью агрегатов, цикличностью отдельных процессов, уменьшением длительности рабочей кампании при форсировке технологического процесса, загрязнением окружающей среды и др. Коэффициент полезного теплоиспользования для большинства таких установок не превышает 20-30%. [c.8]

В мартеновских печах плавка длится от 6 до 12 ч, причем по периодам плавки (завалка, плавление, доводка, выпуск) как расход уходящих газов, так и их температура могут изменяться на 20—30% и более. Соответственно изменяются и паропроизводительность котлов-утилизаторов на отходящих газах. Кроме того, КУ подвержены сильному заносу, поэтому, несмотря на применяемые различные способы очистки поверхностей нагрева, паропроизводительность КУ постепенно падает и их приходится останавливать для очистки. [c.208]

Процесс выплавки стали имеет несколько периодов завалка, разогрев, плавление, доводка, выпуск готовой стали. Расход [c.32]

При атомно-водородной сварке ток дуги должен быть таким, чтобы вольфрамовый электрод лишь оплавлялся с торца на небольшую глубину и плавление дальше не распространялось. При достаточной подаче водорода, защищающего электрод от окисления, вольфрамовый стержень расходуется медленно, его хватает на несколько часов непрерывной работы. [c.227]

Для оценки скорости промышленной металлотермической плавки вместо поверхностного секундного расхода массы целесообразно использовать такую характеристику, как скорость прО плавления шихты, т. е. количество шихтовых материалов (кг). [c.76]

Загрязнение рабочего конца электрода понижает его стойкость (образуется сплав вольфралш с 6ojree низкой телтературой плавления) и ухудшает качество пша. Поэтому дугу возбуи дают без прикосновения к основному металлу или присадочной проволоке, используя осциллятор. При правильном выборе силы сварочного тока рабочий конец электрода расходуется незначительно и долго сохраняет форму заточки. [c.52]

Определить часовой расход, аммиака, холодопропзво-дителыюсть установки, количество теплоты, отводшмой в конденсаторе охлаждающей водой, степень сухости аммиака в конце дросселирования и теоретическую мощность двигателя для привода компрессора. Представить цикл в диаграмме Тз. Сравнить значения холодильных коэффициентов данного цикла и цикла Карно, осуществляемого в том же интервале температур. Теплоту плавления льда принять равной 331 кДж/кг, [c.279]

Сопоставление энергозатрат при рассмотренных способах сварки показывает, что способы сварки давлением менее энергоемки по сравнению со сваркой плавлением. Немаловажно и то, что при сварке в твердом состоянии не требуется расходовать энергию на расплавление металла, что экономит около 15...30% 1нергии. [c.29]

Расчет печей включает расчет горения топлива в топливных печах, определение времени нагрева (плавления) материала, основных размеров печи, расхода топли- [c.176]

В [7] рассчитан также нестационарный режим первичного расплавления болванки титана диаметром 0,25 и высотой 0,5 м при / = 50 Гц и Рп 400 кВт/м , иллюстрируемый кривыми рис. 51. Показано, что если ограничить процесс плавления длительностью 40 мин, то достигается ДГр = 250-5-270 °С и ДГр = 270°, масса жидкого металла составляет 11,5% общей массы загрузки, а удельный расход энергии с учетом электрического КПД 5 МДж/кг расплава. Учитывая, что энтальпия титана при принятом превьппении температуры над равна 1,6 МДж/кг, общий КПД процесса составляет 32 %. [c.107]

Плазменное напыление схоже с процессом электродугового напыления тем, что для плавления и распыления подаваемого металла используется электрическая дуга постоянного тока. В данном случае дуга представляет собой ионизированную газовую плазму, образующуюся между электродами металла, охлаждаемыми водой. Электроды в этом процессе не расходуются. В плазменном металлизаторе точечный вольфрамовый катод, охлаждаемый водой, установлен концентрически у основания соплообразного охлаждаемого водой медного анода. Подаваемый газ под углом поступает сзади в кольцевой между-электродный зазор, ионизируется и образует дугу. Поток газа выталкивает дугу в отверстие сопла, где спиральный поток создает концентрацию тепла в центре плазменной дуги. Благодаря очень высокому температурному градиенту, образуемому при этом расположении дуги, температура в центре достигает 20000° С. Температура стенки сопла составляет 250° С. Металл для покрытия в виде порошка подается во втором потоке газа и радиально впрыскивается в сопло металлизатора. Частицы металла, проходя через плазменную дугу, плавятся, распыляются и выводятся из сопла под действием потока газа. [c.80]

Надежный отвод теплоты от активной зоны для реакторов типа ВВЭР предполагает отсутствие кризиса теплосъема и плавления таблеток из диоксида урана во всех режимах нормальной эксплуатации и при их нарушениях. Как показали исследования, для активных зон ВВЭР, использующих твэлы относительно малого диаметра, условие недостижения кризиса является более жестким, а режимы, связанные с потерей расхода (отключениями ГЦН), определяющими для установления предельных значений тепловой мощности реактора. Вследствие низкой теплопроводности и достаточно высокой теплоемкости диоксида урана тепловая мощность реактора изменяется со значительным запаздыванием по отношению к изменениям нейтронного потока, и быстрое введение в активную зону поглотителей при уменьшении расхода через реактор — недостаточно эффективная мера для обеспечения надежного теплоотвода в авариях, связанных с потерей теплоносителя. Поэтому в проектах реакторов типа ВВЭР предусматриваются технические средства, направленные в аварийных случаях на сохранение достаточного расхода теплоносителя через активную зону в течение времени, требуемого [c.93]

Для определения теплосодержания чугуна следует учесть расход на скрытую теплоту перлитных превращений и плавления. Наибольший тепловой эффект при перлитном превращении может быть оценён в 21,5 , 5 кал[г при0,8Ч/( С со снижением до О при содержании углерода ОО/о и 6,70/о [34]. Скрытая теплота плавления может быть оценена в 55 5 кал/г [34]. [c.7]

Рремя расплавления. Расход энергии на рас плавление I т металла. [c.162]

В США успешно применяется кодифицирование электронов [41]. Для этого примешивают в жидкий сплав при t = 750° С углеродсодержащие материалы (графит, ламповую сажу и др.) в пылевидном состоянии или пропускают через сплав газы, диссоциирующие с выделением углерода (пропан и др.). Расход твёрдых модификаторов составляет 0,1—0,2% от веса металла. Наилучшие результаты получаются, если добавить модификатор при температурах, близких к точке плавления сплава, и затем довести температуру сплава до 800° С, сохранив принятые для электронов температуры разливки. [c.196]

При проведении эксперимента широко варьировались (один-два порядка) физические, гидродинамические и геометрические параметры. Так, температура воды менялась от 2,2 до 88,7°С, т. е. почти от температуры плавления — затвердевания до температуры кипения (в максимальном диапазоне). Температура входящего в аппарат воздуха или газа по сухому термометру менялась от отрицательных значений (—5,2°С) до температуры выхлопных газов дизеля 525°С температура выходящего воздуха или газов по смоченному термометру — от 4,2 до 73,6 °С. Давление менялось от сотых долей атмосферного 9 кПа (0,09 кгс/см ) до значении выше атмосферного—118 кПа (1,21 кгс/см ). Скорость газа менялась от десятых долей единицы 0,7 м/с до околозвуковой 300 м/с (число Маха 0,9). Влагосодержание газа менялось от единиц до сотен граммов на килограмм для входящего газа — от 3,6 до 46, для выходящего — от 4,3 до 401 г/кг. Отношение массовых расходов жидкости и газа (коэффициент орошения) менялось от 0,33 до 80. Внутренний диаметр и высота газонаправляющей решетки ЦТА менялись соответственно от 0,05 до 0,5 м и от 0,002 до 0,3 м. [c.79]

Шлак, вытекающий из камеры плавления, содержит большое количество тепла. Это тепло отдается гранулирующей воде. Теплосодержание шлака включает в себя как его физическое тепло, так и тепло плавления, которое расходуется при переходе из жидкого С01СТ0яния в твердое. Величины этой потери приведены в табл. 6 как функция содержания золы в сжигаемом угле. [c.110]

Штыб состоит из частиц размером 0—6 или 0—13 мм, отсеиваемых на шахтах при грохочении рядового антрацита, и потому не требует дробления на электростанциях. Влажность и зольность антрацитового штыба обычно относительно невелики (1Гр = 7%, Л<= = 18%), хотя в ряде случаев влажность АШ бывает выше выход летучих самый низкий из всех видов природного топлива в мире (V" = 4%), что усложняет задачу воспламенения штыба и полного сгорания содержащегося в нем углерода. Низкий выход летучих требует тонкого размола штьгба, который производится в шаровых барабанных мельницах и при большой твердости этого угля св.язан с значительным расходом электроэнергии. Температура плавления золы антрацитового штыба сравнительно низка =11 070°С, 2=1 200°С, з=И 260 С), вследствие чего это топливо можно успешно сжигать в топках с жидким шлакоудале-нием. [c.10]

К. т. может осложняться протеканием в среде пли на поверхности раздела разных физ.-хпм. превращений (кипение, плавление, конденсация, диссоциация, ионизация и т. п.). В этих случаях для теоретич. описания К. т. используются дополнит, ур-ния, отражав щие кинетику отд. физ.-хим. процессов или условия термодинамич. равновесия, напр, законы действуюищх масс для разл. хим. реакций. Если при этом отд. физ.-хим. превращения протекают на поверхности раздела и имеет место суммарный расход массы через эту поверхность, то вместо ур-ния (1) для оппсания плотности теплового потока к поверхности раздела используется более общее ур-ние [c.434]

На АЭС предполагается широкое использование в качестве теплонэси-теля жидкого металла. Применение жидкого металла позволяет понизить давление в первом контуре и получить высокий коэффициент теплоотдачи. При этом существенне снижаются расходы теплоносигеля. Обычно в качестве теплоносителя применяется жидкий натрий, температура плавления которого равна 90 С. Однако применение жидкого натрия вызывает ряд эксплуатационных трудностей. Особенно опасен его контакт с водой, приводящий к бурной химической реакции. В тепловых схемах с жидким натрием необходимо применение промежуточного контура также с жидким ме- [c.199]

Электросталеплавильные цехи имеются на многих металлургических заводах с полным циклом в основном для получения высококачественных сталей. Практически все ферросплавы производят в электропечах на ферросплавных заводах. Электропечи дают жидкую сталь на передельных заводах, на которых исходным сырьем является металлолом. На электропечах базируется получение стали прямо из специально подготовленного рудного сырья, минуя доменный процесс. Работают электропечи циклично — загрузка, разогрев шихты, плавление, выдача стали. Продолжительность так называемого оборота печи 3,0—6,0 ч. Единичная электрическая мощность печей составляет 6—22 МВт. Самая крупная в СССР электропечь садкой металлошихты 200 т имеет максимальную электрическую мош,ность 22 МВт. Удельный расход электроэнергии составляет от 600 до 8000 кВт-ч на 1 т стали. Отходяш,ие газы электросталеплавильных печей имеют температуру на выходе из печи 900—1000° С и являются практически негорючими. Их физическую теплоту наиболее целесообразно использовать для предварительного подогрева шихты перед загрузкой ее в печи. Расчеты показывают, что при двухступенчатом подогреве металлошихты отходящими газами печи удельный расход электроэнергии может быть снижен более чем на 30%. Существенно увеличивается производительность электропечи благодаря сокращению продолжительности ее разогрева. Улучшаются условия очистки сбрасываемых в атмосферу газов от печи. Снижается удельный расход электродов, из металлошихты выгорает масло и ряд других засоряющих шихту веществ. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...