Плотность сечения потока

Использование в качестве охладителя инертного газа гелия. Уже при давлении 4—5 МПа гелиевый теплоноситель обеспечивает хорошие условия теплоотвода и позволяет достичь объемной плотности теплового потока на уровне 6—8 кВт/л при сравнительно умеренной потере энергии на прокачку теплоносителя. Гелий как теплоноситель имеет по сравнению с другими газами ряд преимуществ высокую теплоемкость и теплопроводность, термическую и радиационную стойкость, химическую стабильность и инертность к конструкционным материалам, минимальное сечение поглощения нейтронов. [c.3]

Рис. 10.35. Распределение безразмерных скоростей гй, концентраций V. и плотности пылевого потока в сечении рабочей камеры модели аппарата с боковым входом потока

Определить местный коэффициент теплоотдачи а и местное значение плотности теплового потока на стенке ( С1 в рассматриваемом сечении трубы, если известно, что местная температура стенки в этом сечении i x = 390° С, [c.106]

По трубке диаметром d = 4 мм движется двуокись углерода при давлении р=10 МПа и нагревается при примерно постоянной плотности теплового потока на стенке. В сечениях х на расстоянии x>20d от входа в обогреваемый участок трубы местные число Рейнольдса, среднемассовая температура жидкости и температура стенки равны соответственно Re = 2-10S /жх = 22 С, t x = = 227° С. [c.114]

Рассеяние принято характеризовать его эффективным сечением (или просто сечением) da. Оно определяется как отношение средней (по времени) рассеиваемой в данном элементе телесного угла энергии к средней плотности потока энергии в падающей волне. Полное сечение о равно интегралу от da по всем направлениям рассеяния, т. е. равно отношению полной интенсивности рассеяния к плотности падающего потока энергии. Сечение имеет, очевидно, размерность площади. [c.419]

Рассеяние на границах является единственным процессом, для которого абсолютная величина среднего свободного пробега фонона может быть оценена с приемлемой точностью поэтому были проделаны вычисления эффективного среднего свободного пробега. Казимир [11] рассчитал теплопроводность бесконечно длинного цилиндра в предположении, что внутри кристалла нет процессов взаимодействия и тепловое равновесие достигается лишь на границах, где фононы поглощаются и затем снова изотропно испускаются. Число фононов в данном направлении во внутренней точке определяется температурой точки их испускания. Это распределение, проинтегрированное по всем направлениям, дает плотность теплового потока. Интегрирование но всему поперечному сечению характеризует суммарный тепловой поток. В конечном счете теплопроводность оказывается равной [c.247]

Рхр - плотность газового потока в критическом сечении сопла, кг/м [c.214]

Плотность теплового потока с поверхности ребра постоянного сечения определяется выражением [c.448]

В сечении пористой стенки, отстоящем от начала координат на расстоянии л (рис. 16.4), температура стенки и охладителя t, а плотность теплового потока равна [c.476]

При испарении пленки на первый взгляд теплоотдача должна подчиняться тем же закономерностям, что и при конденсации. То обстоятельство, что начальный расход жидкости в пленке при испарении обычно является заданным, а убыль расхода за счет испарения, как правило, не очень значительна, делает анализ теплоотдачи при испарении (в рамках подхода Нуссельта) даже более простым, чем при конденсации. Полагая, что расход жидкости в любом сечении пленки легко определяется из теплового баланса при известном его значении на входе, число Re , для испарения выступает как определяющий критерий подобия. Все соотношения, полученные выше для ламинарной пленки и определяющие изменения расхода в пленке с плотностью теплового потока на поверхности, остаются в силе. Локальная теплоотдача для гладкой ламинарной пленки при ее испарении с поверхности в среду собственного пара описывается формулой (4.37). Отличие лишь в направлении теплового потока, так как теперь АТ = - Т , Т > Т . Имея в виду, что при условии [c.180]

Область V — это область равновесного течения смеси. В реальных установках протяженность области весьма велика. В ее пределах в принципе возможна последовательная смена всех структур — пузырьковой, снарядной, эмульсионной и дисперсно-кольцевой, хотя на самом деле многое зависит от скорости смеси, плотности теплового потока и давления. При высоких давлениях и больших скоростях снарядный режим, как правило, не возникает. При высокой скорости смеси и большом тепловом потоке весьма коротким может оказаться и пузырьковый режим, так как равновесное состояние в центре канала в этом случае достигается при значительных средних по сечению истинных объемных паросодержаниях. Область V — единственная, в которой совпадают значения х = коэффициент теплоотдачи [c.337]

Уравнение (13.68) получено в приближении диффузии излучения, поэтому оно относительно простое, так как в этом случае перенос энергии зависит только от условий в ближней окрестности данной точки и может быть выражен через градиенты параметров в точке. Уравнение (13.68) используется при выводе зависимости для определения локальной плотности спектрального потока излучения (1ф ,(л ) в сечении х, распространяющегося в направлении х, путем умножения bi на os 3dA, и интегрирования по всем телесным углам. Зависимость для d p ) имеет вид [28] [c.294]

На некотором расстоянии I от входа в трубу и далее вниз по потоку / /н.т между жидкостью и стенками происходит стабилизованный теплообмен. Стабилизованным называют конвективный теплообмен в трубе на таком удалении от сечения, после которого сохраняется определенный закон изменения граничных условий на стенке по длине, что поле температуры практически не зависит от характера распределения температуры и скорости в этом сечении. Когда свойства жидкости постоянны при некоторых типах граничных условий на стенке (например, при постоянной температуре стенки или постоянной плотности теплового потока на стенке), распределение температуры (отсчитанной от температуры стенки) по сечению потока при стабилизованном теплообмене остается подобным самому себе в различных сечениях трубы. При этом коэффициент теплоотдачи, отнесенный к местному температурному напору, не изменяется по длине трубы. [c.315]

Определить плотность теплового потока на передней критической линии прямого крыла, поперечное сечение передней кромки которого имеет форму затупленного клина с радиусом затупления 5 мм. Температура поверхности передней кромки крыла 300° С. Скорость полета 1500 м/с. [c.260]

Задача VI1-28. Определить расход керосина (относительная плотность б = 0,8) в трубе диаметром D == 50 мм, если показание ртутного дифференциального манометра, измеряющего перепад давлений в сечениях потока перед соплом и на выходе из него, равно h = 175 мм, выходной диаметр сопла d = 30 мм, а его коэффициент сопротивления = 0,08. Сжатие струи на выходе из сопла отсутствует. [c.171]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Определить максимальную температуру в поперечном сечении тнэла to, плотности теплового потока и температуры па поверхностях оболочек q i, q i, t и с2 и на поверхностях урана q , <72, Л и [c.37]

Определить местный коэффициент теплоотдачи и местное г иачеиие плотности теплового потока при течении воды сверхкрити-ческого давления по трубе, рассмотренной в задаче 5-67, если местная температура стенки в рассматриваемом сечении / i = 420 , а все остальные условия остаются, как в задаче 5-67. Сравнить результаты расчета, с ответом к адаче 5-67. [c.109]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Кроме того, высоконапорная среда в сечении 0-0 потенциального ядра может иметь жидкую фазу с массовым расходом L , газовую фазу с массовым расходом С о. у которых, соответственно компонентные составы Х,ао и К,в0, плотности р во и рсно> удельные энтальпии / во и Св0> удельные теплоемкости С о, Ср о и Сцво> число Пуассона Кво, а также плотность двухфазного потока р о, его удельную /во и полную /рво энтальпии, удельную Сдо и полную Срво теплоемкости, величины которых находятся из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44), описывающих фазовые превращения в струйных течениях в разделе 4.1. [c.105]

В канале постоянного сечения при адиабатном течении паросо-держание х и истинные скорости фаз w", w по длине не изменяются, так что в этом случае первый член правой части (7.28) равен нулю. В потоке с подводом тепла (испарение) значения х, w", w растут по длине, а при отводе тепла (конденсация) эти величины по длине уменьшаются. Таким образом, суммарное падение давления увеличивается в потоках с подводом тепла и уменьшается в потоках с отводом тепла в сравнении с адиабатными потоками (рис. 7.15). В потоках с отводом тепла при определенной плотности теплового потока принципиально возможно такое положение, что на некотором расстоянии Zq от входа в канал давление полностью восстановится, т.е. станет равным давлению на входе. [c.320]

Режим теплообмена в области III — это пузырьковое кипение недогретой жидкости обычно в этом режиме коэффициент теплоотдачи определяется только плотностью теплового потока (см. 8.2) и практически не зависит от скорости течения смеси. По этой причине температура стенки, начиная с некоторого сечения А, остается неизменной. Само сечение А, расположенное вблизи верхней по течению границы области, характеризуется как раз установлением режима теплообмена, определяемого механизмом пузырькового кипения, при этом иногда наблюдается даже некоторое снижение температуры стенки (см. рис. 8.1). [c.336]

При высоких плотностях теплового потока кризис теплообмена при кипении может возникнуть еще в области ///, т.е. при хд < 0. Если это не приводит к разрушению стенки канала, то за сечением кризиса возникает двойная неравновесность в перегретом паре движутся капли недогретой жидкости. [c.339]

В11 = еиАеп- Термическое сопротивление пепосредствеино стенкн оценивается величиной = б,р. На рис. 19,10, а представлен характер изменения температур в поперечном сечении трубы для испарителя, а на рис. 19.10, б — для конденсатора. Будем относить расчетную среднюю плотность теплового потока к наружной поверхности, на которой происходят фазовые переходы, и считать, что коэффициент теплоотдачи а,, зав1ггит от температурного напора, т. е. от плотности теплового потока. [c.253]

Плотность светового потока энергии прямо пропорциональна плотности потока фотонов, т. е. числу фотонов, проходящих 1 поперечного сечения потока за 1 с. Число выбитых в единицу времени электронов прямо пропорционально плотности потока фотонов. Отсюда следует, что число электронов, покинувших объем металла в единицу времени, прямо пропорционально плотности светового потока (третий закон фотоэффекта). Кинетическая энергия фотоэлектрона по уравнению (1.3) зависит только от энергии фотона, выбившего электрон из катода, и не зависит от того, сколько других фотонов столкнулось с другими электронами, т. е. не зависит от плотности светового потока энергии (второй закон фотоэффекта). Из (1.3) также видно, что при энергии падающего фотона, меньшей работы выхода электрона из металла, фотоэффект невоможен. Этим объясняется наличие красной границы в фотоэффекте (первый закон фотоэффекта). Граничная частота (о р измеряется экспериментально, а работа выхода [c.22]

Теплопроводность батарейных датчиков определяется теплопроводностью обоих термоэлектродов >1,1 и и заполнителя Ха, а также соотношением сечений этих электродов. Рассмотрим возможность изменения Хд при изготовлении и эксплуатации наиболее применимых батарейных датчиков, коммутация которых осуществляется гальваническим покрытием отдельных отрезков термоэлектродной проволоки материалом с контрастными потермо-э. д. с. свойствам (спиральные, слоистые, решетчатые датчики) [8, 44]. На рис. 3,8,6 приведена схема такого датчика. Тепловой поток с плотностью д последовательно проходит три слоя. В первом слое толщиной х не вырабатывается сигнал — он служит для механической и электрической защиты термоэлектродов и выполняется из материала, заполняющего пространство между термоэлектродами во втором слое толщиной к — 2х. Основным элементом второго слоя является термоэлектрод 1 сечением f . Каждая вторая ветвь термоэлектрода покрыта слоем другого термоэлектродного материала 2 сечением имеет термоэлектрические свойства, близкие к материалу покрытия [7]. Места переходов от одиночного к биметаллическому электроду находятся на гранях среднего слоя и играют роль горячих либо холодных спаев дифференциальной термобатареи, сигнал которой и определяет плотность теплового потока д. Пространство между электродами занимает заполнитель 3 сечением /з. Если датчик диффузионно проницаем, то в /з входит и сечение капилляров. Наконец, теплота проходит снова через слой заполнителя толщиной х. [c.71]

В сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление р =1,0 ЛДПа, температура Т = 830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался пурбу-лентный пограничный слой в различных сечениях вдоль согЕла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальная плотность теплового потока в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.349]

Определить адиабатную температуру стенки, коэффициент теплоотдачи и плотность теплового потока в сечении д = 1 м головной части летательного аппарата, имеющей форму острого конуса с полууглом при вершине 20 , при полете с нулевым углом атаки. Параметры внешнего потока у поверхности голов1юй части за косым скачком уплотнения следующие Mi = 3,51 Tj = 423 К (ij [c.258]

По таблицам Приложения при = 623 К находим v = =- 1,74 дм7кг. При Гж = 573 К w = 1,40 дм кг. Средний удельный объем равен 1,57 дм /кг. Объемный расход циркулирующей воды равен Mv = = 500-1,57 = 790 дм /ч = 0,22 дм /с. При диаметре 25 мм внутреннее сечение трубопровода / = 0,049 дм и скорость воды W = Mv/f = 0,22/ /0,049 = 4,5 дм/с. При 573 К Рг = = 713 кг/м , при 623 Кр1= 575 кг/м , следовательно, р — Hg (ра — р ) == = 3,5 9,81 (713 — 575) == 4738 Па. Условие циркуляции будет выполняться при р > Ар. Поверхность нагрева генератора теплоты может быть определена по плотности теплового потока NJq = 29,08/ /11,05 = 2,65 м , тогда при диаметре трубки 35/25 мм длина трубок = 28 м. Поверхность нагрева в дистилляторе при k = 814 Вт/(м -К) и разности температур АГ = 65 К равна 0,55 м или 5,85 м трубки. Длина соединительных трубок / з = 15 м [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...