Сварка молибдена — Режимы

Молибден толщиной до 3 мм сваривают вольфрамовым электродом диаметром 3 мм на постоянном токе прямой полярности на режиме Дв = 425 А Уд = 18 В = 18 м/ч. Диаметр сопла горелки 15 мм, расход гелия через горелку и приставку 20 л/мин, с обратной стороны 5 л/мин. Сварку молибдена большей толщины можно вести плавящимся электродом диаметром 1. .. 1,2 мм на постоянном токе обратной полярности на режиме Уев = 400. .. 500 А 1/д = 32 В V b = 30. .. 40 м/ч Vn = 600. .. 900 м/ч, подача гелия через горелку и приставку 140 л/мин, с обратной стороны 20 л/мин. Электродная проволока предварительно активируется покрытием ее хлористым цезием. [c.482]

Рекомендуемые режимы электронно-лучевой сварки молибдена [c.483]

Режимы электроннолучевой сварки молибдена и его низколегированных сплавов [c.679]

Сварка молибдена. Молибден имеет атомную решетку объемно-центрированного куба и аллотропических превращений не претерпевает вплоть до температуры плавления. Молибден инертен к водороду, устойчив против соляной, серной, плавиковой и фосфорной кислот, растворов щелочей, расплавов щелочных металлов, но растворяется в азотной кислоте и в расплавах щелочей. С кислородом начинает взаимодействовать с 673 К и интенсивно окисляется с 873 К- Молибден устойчив в среде чистого азота от температуры плавления до 1273 К- Нитриды молибдена диссоциируют до 1273 К- Промышленные сплавы молибдена имеют небольшие добавки (десятые доли процента) легирующих элементов циркония, титана, ниобия, тантала, образующих в этих количествах твердые растворы с молибденом. Анализ различных данных по диффузионной сварке молибдена показывает, что наилучшие результаты обеспечивает режим Т = 1973 К, р = 9,8 МПа, t — 5 мин. В соединениях, выполненных на этом режиме, в зоне стыка изменений структуры не наблюдается. Структура зоны соединения аналогична структуре основного металла, несплошности в стыке отсутствуют. Благоприятное влияние на свариваемость молибдена оказывает применение прокладок из основного металла с мелкозернистой структурой. [c.155]

Молибден с медью взаимно нерастворимы. Опубликованные результаты по диффузионной сварке молибдена с медью весьма противоречивы одни соединения обладают достаточно высокой прочностью — до 157 МПа другие — неудовлетворительной. Наиболее высокие прочностные показатели при ограниченной макропластической деформации меди достигаются при Т= 1223 К, р = 14,7- -ь15,7 МПа, t = 15- 30 мин. Соединения, полученные сваркой на таких режимах, не обладают термической стойкостью при сохранении вакуумной плотности. Значительное различие меди и молибдена в температурном расширении приводит к появлению напряжений при нагреве деталей. Отрицательно сказывается и отсутствие диффузионной переходной зоны в соединении, что не создает предпосылок для развития релаксационных процессов в контакте. Поэтому при изготовлении ответственных сварных конструкций деталей и узлов из молибдена с медью рекомендуется диффузионную сварку молибдена с медью выполнять через промежуточный слой никеля, обладающего взаимной растворимостью с обоими металлами. Никель наносят гальваническим путем толщиной 7—14 мкм. Наилучшие результаты при диффузионной сварке достигаются при однослойном покрытии молибдена слоем никеля. Нанесение двухслойного никелевого покрытия или предварительное хромирование молибдена перед никелированием оказались недостаточно эффективными. Прочность соединений молибдена с медью через слой никеля, выполненных на оптимальном режиме 1223-=-1323 К, р — 14,7-i-15,7 МПа, t = 10- 40 мин, достигает 148 МПа, Электросопротивление пластин, сваренных на оптимальном режиме, составляло в среднем 1,2- 10 Ом [c.159]

Сварку вольфрама с молибденом выполняли при Т = 1873- 2173 К, р = = 19,6-н39,2 МПа, I = 15-нЗО мин. Сварные образцы испытывали на изгиб. Лучшие результаты получены на образцах, сваренных при Т = 2173 К, р = 19,6 МПа, 15 мин. Поэтому этот режим можно считать оптимальным. Однако сварные соединения, полученные сваркой на этом режиме, имели недостаточную прочность. Для повышения прочности сварку вольфрама с молибденом выполняли через промежуточную прокладку, используя в качестве материала прокладок тантал и молибден. Сварку вольфрама с молибденом через прослойку из танталовой фольги толщиной 50 мкм проводили на режиме Т — 2173 К, р = = 19,6 МПа, / = 20 мин. При металлографическом исследовании на границе раздела четко вырисовывалась полоса фольги. Граница со стороны вольфрама волнистая, со стороны молибдена пилообразная. Непровар вызван оставшимися на поверхности тантала окислами. Для сварки тантала необходимо повысить степень разрежения в сварочной камере. Увеличение времени выдержки до 60 мин не изменило характера микроструктуры в зоне контакта. Непровар сохранялся. При сварке вольфрама с молибденом через прослойки из. молибденовой фольги толщиной 50 мкм непровара не наблюдалось. Со стороны молибдена имелись участки с исчезнувшей границей. [c.160]

Сплав 4201 системы Т — Мо представляет интерес как сплав особой группы — со стабильной -структурой. Высокое содержание молибдена (32—33%) в сплаве создает значительные трудности при производстве полуфабрикатов (особенно слитков) слитки получают тройным вакуумным переплавом расходуемых электродов в вакуумных дуговых печах при повышенном электрическом режиме на первом и втором переплавах. Сплав 4201 отличается высокой коррозионной стойкостью он может заменять тантал, сплавы на никелевой основе типа хастеллой, а также благородные металлы— платину, золото. Сплав обладает хорошей технологической пластичностью, хорошо сваривается сваркой плавлением и контактной, но заметно окисляется на воздухе при нагреве выше 500°С. Поэтому при сварке необходимо предусматривать усиленную защиту лицевой и обратной стороны шва и теплоотвод. [c.29]

Для целей металлургии получаемый порошок металлического молибдена необходимо превратить в компактный материал. Используемые для этого процессы такие же, как и в случае получения вольфрама. Процесс проводится в аппаратуре того же типа и отличается лишь температурным режимом. Так, первое спекание спрессованных штабиков производится при температуре 1200°С в атмосфере водорода. Высокотемпературное спекание (сварка) молибденовых штабиков осуществляется в тех же аппаратах, что и сварка вольфрамовых штабиков. Максимальная температура сварки 2200—2400°С. [c.112]

Диффузионная сварка проводится в камерах при вакууме 5 10 мм рт.ст. Рекомендуемые параметры режима сварки для молибдена Т = 1700 °С, р = 9,81 МПа, 1=5 мин для вольфрама Т = 2200 °С, /> = 9,81 МПа, = 15 мин. [c.161]

Ориентировочные режимы сварки трением деталей из молибдена и вольфрама [c.161]

Указанные выше режимы не гарантируют получения прочных медно-вольфрамовых и медно-молибденовых сборочных единиц, выдерживающих многочисленные (до 20 ООО) термоциклы. Для снижения внутренних напряжений, вызванных разностью коэффициентов линейного расширения соединяемых материалов, приводящих к появлению трещин в вольфраме и молибдене, диффузионную сварку проводят при температурах для вольфрама 1073 К, для молибдена 973 К при давлении 15 МПа в течение 15 мин. На свариваемые поверхности вольфрама и молибдена наносят никель толщиной 10... 15 мкм. Прочность соединения при испытании на срез 100 МПа, соединения вьщерживают 27 ООО термоциклов без разрушения. [c.200]

Режимы механизированной сварки тонколистовых деталей из сплавов хрома, молибдена и вольфрама неплавящимся электродом в среде гелия и аргона [c.148]

Диффузионная сварка без применения промежуточных барьерных слоев возможна в узком диапазоне режимов и дает соединения с низкой прочностью. Для получения равнопрочного соединения используют прослойки из ванадия, молибдена, ниобия. [c.456]

В качестве легирующих элементов вводятся молибден, вольфрам, цирконий, ванадий, титан, гафний. Дополнительное упрочнение достигается карбидами ниобия и карбидами легирующих элементов при введении углерода. Наибольшее распространение получили сплавы ниобия с низким содержанием легирующих элементов, так как введение значительных количеств вольфрама, молибдена или циркония снижает пластичность сплавов. Примером сплавов с повышенной жаропрочностью являются зарубежные сплавы В-66, Д-31, F-48 и отечественные ВН-2, ВН-2А. Свойства ниобия и его сплавов значительно зависят от содержания в них других элементов. Десятые и сотые доли процента элементов внедрения резко снижают пластичность, деформируемость, коррозионную стойкость и свариваемость металла. Для соединения ниобия и его сплавов наиболее подходящей защитной средой является вакуум. Диффузионные соединения ниобия получены при сварке на режиме Т = 1523 К, р = 14,7 МПа, t = Ъ мин. По микроструктуре соединения плоскость стыка не наблюдается. [c.154]

Весьма перспективным является сварка тугоплавких металлов с применением промежуточных прокладок, обеспечивающих взаимную диффузию компонентов соединяемых металлов. Сварку вольфрама с молибденом через прослойку из танталовой фольги выполняли на режиме Т = 2173 К, р = 19,6 МПа, 1 = = 20 мин. Сварное соединение обладало удовлетворительной штампуемостью, оно выдержало формовку на конус под углом 15° при температуре 1673 К- Увеличение времени сварки до 60 мин при прочих равных условиях не изменило характер соединения в зоне сварки. Между четко выделяющимся слоем фольги и свариваемыми деталями при металлографическом исследовании обнаруживалась линия стыка. При применении прокладки из молибденовой фольги режим сварки вольфрама с молибденом был следующим Т 2173 К, р =39,2 МПа, / == 15 мин. На микроструктуре зоны сварки вольфрама с молибденом четко видна граница между фольгой и вольфрамом, однако несплошность отсутствует. Со стороны вольфрама имеются участки с исчезнувшей границей, зерно молибдена крупное. Граница между вольфрамом и фольгой четкая, однако толщина ее в основном не превышает толщин межзеренных границ вольфрама. Молибден крупнозернистый. Данный режим сварки не обеспечивает стабильности качества сварного соединения. При увеличении времени сварки до 30 мин граница между вольфрамом и фольгой отсутствует, ее можно определить только по разности величин зерен. [c.161]

Диффузионную сварку электротехнических никелевых сплавов типа монель и константан проводят в многоместных приспособлениях, обеспечивающих сварочное давление за счет различия в коэффициентах линейного расширения свариваемых металлов и металла оправки. Стяжные болты обычно изготовляют из молибдена. Режимы сварки электротехнических сплавов незначительно отличаются от режимов сварки никеля, что обусловлено разницей в их физико-меха-нических свойствах. Например, введение меди приводит к снижению сопротивления металла деформированию, к интенсификации диффузионных и рекристал-лизационных процессов и к снижению температуры сварки до 1173 К. [c.165]

Высоколегированные стали с особыми свойствами успешно сваривают в защитных газах. Режимы сварки подобны тем, которые используются при ручной сварке и под флюсом (ток обратной полярности, малые токи, термообработка). Электродную проволоку и флюсы применяют с учетом повышенного выгорания марганца, титана, ниобия, молибдена, никеля, т. е. элементов, обеспечивающих сохранение свойств свариваемых сталей. [c.282]

При электронно-лучевой сварке соединение осуществляется путем переплавления основного металла. Режимы электронно-лучевой сварки молибдена приведены в табл. 12.23. Наряду со сваркой встык возможна сварка внахлестку со швами типа прорезных и пробочных. Для тугоплавких и химически активных металлов большое значение имеет возможность их предварительной очистки дегазацией в вакууме. Принципиально электронно-лучевая сварка за два прохода позволяет сваривать металл толщиной до 100 мм. [c.483]

При сварке молибдена со сталью 12X13 металлографическим анализом в промежуточном слое обнаружены зоны различной травимости. Со стороны молибдена наблюдается резко очерченная нетравящаяся полоса толщиной 0,5—3 мкм повышенной твердости и хрупкости. К участку повышенной хрупкости прилегает широкая слабо травящаяся полоса, составляющая большую часть переходной зоны. Травимость этой зоны по ширине неодинакова и увеличивается по направлению от стали к молибдену. Ширина этой зоны меняется в зависимости от режима сварки. Структура зоны имеет столбчатое строение. Различная травимость участков переходной зоны объясняется неодинаковой концентрацией диффундирующих элементов и образованием различных структур. Диаграмма равновесного состояния системы молибден—железо показывает, что молибден с железом [c.158]

Для сварки молибдена с коваром 29НК в качестве оптимального можно рекомендовать следующий режим Г = 1373 К, р= 4,9 МПа, 10 мин. Не-провар в зоне контакта при этом режиме не наблюдается. Интерметаллиды в зоне контакта распределены в виде дисперсных включений. [c.159]

ЧТО свидетельствовало о высоком качестве сварного соединения. Оптимальным режимом сварки молибдена со сплавом ПМЗО считается Т — 1323 К, р — 9,8 МПа, =30ч-40мин. [c.160]

Сварку этих металлов через прослойку из сплава МВ50, нанесенного газопламенным напылением, выполняли на режиме Т = 2173 К, р = 39,2 МПа, / = 30 мин. Металлографические исследования зоны сварки молибдена с вольфрамом не обнаружили напыленного слоя. Граница слоя со стороны молибдена отсутствовала, а со стороны вольфрама определялась лишь по разной величине зерен слоя и вольфрама. [c.161]

Сварочные деформации предотвращают обычными методами, применяемыми при изготовлении сварных конструкций. Вместе с тем режимы сварки аустенитных сталей должны характеризоваться высокими скоростями, пониженным напряжением дуги и минимальным током. Полностью предотвратить образование горячих трещин предварительным подогревом или созданием принудительного сжатия металла шва и околошовных зон при помощи специальных приспособлений невозможно. В конструкциях, работающих при температуре до 600—650° С, эффективным средством борьбы с горячими трещинами является выполнение шва с аустенитно-ферритной структурой. Для этого применяют электроды и сварочные проволоки с повыщенным содержанием ферритообразующих элементов (хрома, молибдена, вольфрама и ниобия). В связи с вредным влиянием углерода на стойкость сварных швов при сварке сталей типа Х18Н10Т не рекомендуется применять проволоку, имеющую на поверхности следы графитовой смазки. [c.145]

Сплавам вольфрама, хрома и молибдена свойственно режое охрупчивание при сварке вследствие образования в зоне сварочного нагрева литой и рекристаллизованной структуры. Для уменьшения размеров зоны хрупкости и ограничения роста зерна в этой зоне сварку сплавов рекомендуют выполнять при минимально возможной погонной энергии и в импульсных режимах с использованием различных теплоотводящих устройств. [c.74]

При выборе режимов сварки сплавов данной группы руководящими являются два условия 1) предупреждение высокотемпературного межкристал-литного разрушения сварных соединений 2) иолученпе минимальной зоны разупрочнения (для термически упрочняемых алюминиевых сплавов, для деформированных аустенитных сталей, алюминиевых и других сплавов) или минимальной зоны повышенной хрупкости в месте сварки (для сплавов молибдена, вольфрама, хрома). [c.28]

Диффузионной сваркой в вакууме молибден илп вольфрам можно сварить с медью только через промежуточный подслой пз нпкеля [61. Листы из вольфрама или молибдена толщиной 1,3 мм, а также стержни из указанных материалов диаметром 20—25 мм сваривали с медными листами толщиной 0,3—0,5 мм. Вольфрамовые и молибденовые пластины гальваническим способом покрывали слоем никеля толщиной 10—14 мк.ч, после чего пропзводпли диффузионную сварку в вакууме по режимам, указанным в табл. 39. Ширину диффузионной зопы (об- [c.378]

Качество сварных соединений в значительной степени определяется надежностью защиты сварочной ванны и максимально разогретой зоны от воздействия окружающей среды, а также отсутствием в шве нор, шлаковых включений и других дефектов. Обеспечение указанных условий получения качественных соединений также связано с выбором способа сваркп. Наиболее эффективны в этом отношении сварка в атмосфере защитных газов и вакууме. Особенно важно правильно выбрать способ сварки при применении материалов, свойства которых ухудшаются при незначительном насыщении газами из окружающего воздуха. Например, для таких тугоплавких металлов, как титан, ниобий, а также для алюминия, магния и высоколегированных сталей предпочтительна дуговая сварка в атмосфере аргона высокой чистоты, а для молибдена и его сплавов — электронным лучом в вакууме. В то же время углеродистые и легированные конструкционные стали успешно сваривают всеми способами дуговой и электрошлаковой сварки. При соответствующем выборе режима и сварочных материалов получают сварные соединения, равнопрочные основному металлу при статических и динамических нагрузках. [c.377]

Контактная сварка. Точечная и шовная сварка осложняются подплавлением электродов. Применение экранов и покрытие свариваемых деталей, например, графитом значительно снижают подплавление электродов. Хорошие результаты дает использование накладок из молибдена, а также сплавов системы W - Мо. Точечн5то и шовную сварку выполняют с защитой инертным газом, ориентировочные режимы сварки приведены в табл. 12.8 и 12.9. Для соединения фольги и проволоки из технически чистых тугоплавких металлов успешно применяют конденсаторную точечную сварку. [c.155]

Диффузионную сварку титановых сплавов 0Т4 и ВТ14 с медью М1 и бронзой БрХ0,8 проводят с применением прослоек из молибдена или ниобия толщиной 0,1...0,2 мм. Прослойку напыляют на титан, и образец перед сваркой отжигают в вакууме при 1673 К в течение 3 ч. В табл. 13.11 приведено сопротивление отрыву и режимы сварки титанового сплава с медью и бронзой через промежуточный материал. [c.199]

Из-за сложности охлаждения стержни чаще сваривают на жестких режимах с последующим отпуском. Это справедливо и для нагартованных прутков. Соотнощение между током и длительностью зависит от минимального диаметра стержня 1с 1с= ас1 , где а я Ь опытные коэффициенты. Для сварки особо мягких металлов требуются приводы, обеспечивающие постоянный контакт проволок при их нагреве. Вкрест сваривают проволоку из углеродистой и нержавеющей стали, алюминиевых сплавов, никеля, молибдена, вольфрама. Сварку осуществляют плоскими <20 мм) и призматическими (с1>20 мм) инструментами. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...