Профиль, задняя точка схода

Наличие показателя степени п=2 в правой части равенства (7. 19) приводит к удвоению угла в точке 2=—I, где конформность нарушается, в силу чего критической точке на цилиндре с внешним углом тг будет-соответствовать на профиле задняя точка схода потока с внешним углом 2тг, т. е. внутренний угол т оказывается равным нулю. [c.169]

Профиль, задняя точка схода 141—149. 154 [c.387]

Чтобы избежать бесконечного значения для скорости у задней кромки, Жуковский предложил выбирать циркуляцию так, чтобы точка В была критической точкой потока, обтекающего круг, т. е. V = 0. В этом случае задняя кромка профиля является точкой схода потока, и скорость имеет конечное значение во всех точках. [c.53]

Методика расчета распределения давления и угла выхода потока для профиля со скругленной выходной кромкой такая же, как описано выше. Однако при таком типе профиля возникают дополнительные осложнения. Для профилей с острой выходной кромкой положение задней точки схода, а следовательно, и угла выхода потока автоматически получалось из условия Жуковского—Кутта [5.1, 5.2], при котором бесконечные скорости на выходной кромке исключаются путем помещения задней критической точки в точку заострения. Это условие неприменимо к потенциальным течениям, не имеющим особенностей и бесконечных скоростей на профиле. Таким образом, условие Жуковского—Кутта неприменимо к обычным профилям [c.143]

Получив аналитический профиль, сходный с обычно применяемым в технике, автор проверил несколько хорошо известных методов расчета потенциального обтекания. Для исключения еще одного влияющего параметра — положения задней точки схода потока — ее расположение было выбрано произвольно в конце средней линии в точке Ъ с координатами (1,0) в плоскости г х, у) (рис. 5.10). При угле входа потока 51° это дает tg 2 = 0,536. Расчеты течения проводились по методам работ [3.25, 3.27, 5.36, 5.37]. [c.151]

Нижняя поверхность Точка схода струи задняя и профиля критическая точна) [c.22]

В общем случае ввиду невозможности обтекания острой задней кромки (гл. II, 11) такое течение сопровождается отрывом потока от поверхности профиля. Только при некотором частном значении угла атаки (обычно отрицательном) точка схода струй совпадает с задней кромкой профиля, т. е. получается безотрывное бесциркуляционное течение соответствующий угол атаки ао называется углом нулевой подъемной еилы. [c.23]

При увеличении угла атаки а>0 передняя критическая точка/С перемещается вниз по профилю к точке Б, а точка схода струй В — вверх по профилю к точке А (рис. 18.2, б). Если было бы возможно плавное обтекание жидкостью задней острой кромки, то установилось бы новое бесциркуляционное обтекание профиля — Г=0, Яу = . Однако, при радиусе закругления острой кромки г->-0, скорость безотрывно обтекающей жидкости должна беспредельно возрастать (см. п. 3.8), так что давление, вычисленное по уравнению Бернулли, должно было бы неограниченно уменьшаться р- -(—оо), что невозможно. В действительности на верхней поверхности профиля самопроизвольно возникает течение жидкости к задней критической точке, где давление понижено. Это течение возвращает точку схода струй в заднюю острую кромку профиля. При этом поток жидкости срывается с острой кромки в виде начального или разгонного вихря, вращающегося против часовой стрелки с циркуляцией (—Г) и сносится потоком (рис. 18.3). [c.344]

СТИ. В начальный момент времени поток у крыла бесциркуляционный. В точке схода в силу свойства вязкости зарождается начальный вихрь (рис. 1-9,6), который создает циркуляцию. Опыт показывает, что при не очень большой несимметрии этот вихрь возникает у задней кромки. Соответствующее условие в потоке идеальной жидкости, согласно которому точка схода должна находиться на задней кромке, носит название постулата Жуковского-Чаплыгина при безотрывном несимметричном обтекании идеальной жидкостью профиля вокруг него образуется такая циркуляция Г, которая обеспечивает сход потока с задней кромки. [c.23]

Шумовые эффекты от ВЭУ имеют разную природу и подразделяются на механические (шум от редукторов, подшипников и генераторов) и аэродинамические воздействия. Последние, в свою очередь, могут быть низкочастотными (менее 16-20 Гц) и высокочастотными (от 20 Гц до нескольких кГц). Они вызваны вращением рабочего колеса и определяются следующими явлениями образованием разряжения за ротором или ветроколесом с устремлением потоков воздуха в некую точку схода турбулентных потоков пульсациями подъемной силы на профиле лопасти взаимодействием турбулентного пограничного слоя с задней кромкой лопасти. [c.166]

С помощью одинарной измерительной иглы, соединенной с измерительным устройством, находят в окрестности задней кромки профиля точку с таким же потенциалом Затем, перемещая иглу по направлению к профилю, фиксируют точки, в которых потенциал равен фк. Путем подбора ij K строится такая линия d с потенциалом ij)K, которая сходит с профиля в задней критической точке (см. рис. 4.1.41). После построения линии d находится другая ветвь аЬ той же линии тока, В окрестности предполагаемой точки полного торможения Ь находится точка с потенциалом j)K, после чего, перемещая иглу по направлению к профилю (и в обратную сторону), строят по точкам линию аЬ, вдоль которой потенциал является постоянным и равным его значению 1зк на профиле. [c.191]

Картина бесциркуляционного обтекания профиля обладает следующими основными особенностями. Набегающий поток разделяется у профиля на две части, обтекающие соответственно его верхнюю п нижнюю поверхности (рис. 10.8, а). Точка А, в которой струи разделяются и поток имеет нулевую скорость, называется передней критической точкой пли точкой раздела струй. Точка С, где струи вновь сходятся, называется точкой слияния струй или задней критической точкой. [c.22]

Заметим, что, как уже указывалось (гл. II), вследствие нереальности такого давления безотрывное обтекание становится невозможным, и с передней острой кромки пластины происходит срыв струй. Поэтому применение описанных выше математических методов для определения обтекания невязким потоком пластины или других профилей с острыми передней и задней кромками, строго говоря, носит несколько условный характер. Исключение составляет только случай обтекания профиля под таким углом атаки, при котором точка разветвления струй совпадает с острой передней кромкой ). В этом случае обе острые кромки, передняя и задняя, лежат на линии раздела потоков, обтекающих верхнюю и нижнюю стороны профиля, и струи жидкости плавно входят и сходят с него. [c.27]

Для определения подъемной силы необходимо найти циркуляцию скорости по профилю. Однако величина циркуляции не входит ни в основные уравнения, ни в граничные условия и в идеальной жидкости, чисто теоретически, может выбираться произвольно. Примером этому служит задача об обтекании окружности, рассмотренная в разд. 4.2. Неопределенность в выборе циркуляции снимается постулатом Жуковского—Чаплыгина. Рассмотрим обтекание крыла с абсолютно острой задней кромкой (рис. 4.9). Величина циркуляции, как выяснено Б разд. 4.2, влияет на положение задней критической точки, в которой поток сходит с обтекаемого тела. [c.69]

В работе [L.16] путем испытаний модели винта в аэродинамической трубе исследовалось влияние на срыв таких параметров, как сужение и крутка лопасти, вогнутость профилей сечений, собственная частота крутильных колебаний лопасти и число лопастей винта. Измерялись аэродинамические характеристики винта, колебания лопастей и положения точки отрыва пограничного слоя. Оказалось, что изменение скорости роста Ст/о, маховое движение лопастей и переменные напряжения лопасти в плоскости хорд указывают на приближение срыва не хуже, чем положение точки отрыва пограничного слоя на лопасти. Установлено, что срыв начинается на стороне отступающей лопасти при 260° < ф < 330° на радиусе r 0,75R. С ростом Ст/а начало зоны срыва перемещается к азимуту ф = 180°, а конец этой зоны отходит назад, на азимут ф = 20°. При умеренной подъемной силе точка отрыва пограничного слоя на лопасти быстро перемещается от задней кромки к передней. При большой подъемной силе отрыв пограничного слоя происходит вблизи передней кромки и связан, по-видимому, со сходом пелены вихрей при срыве. При заданной скорости полета наступление срыва в первую очередь зависит от силы тяги несущего винта, а не от значений общего и циклического шагов, обеспечивающих требуемую подъемную силу. Значение Ст/а, при котором начинается срыв (срывное значение), уменьшается с ростом i. Использование суживающихся лопастей и вогнутых профилей существенно улучшает срывные характеристики винта, увеличивая срывное значение Ст/а и улучшая летные характеристики при срыве. Уменьшение жесткости на кручение отодвигает начало срывного флаттера, но изменение крутки, частоты крутильных колебаний и числа лопастей практически [c.819]

Если профиль имеет закругленный носок, то при умеренных углах атаки он может обтекаться без образования носовой пелены, т. е. без отрыва потока на передней кромке, В этом случае свободные вихри сходят только с задней кромки профиля и образуется лишь кормовая вихревая пелена. [c.60]

Теория подъемной силы крыла, движущегося с дозвуковыми скоростями, основана на понятии циркуляции. Возникновение циркуляции может быть описано следующим образом. Рассмотрим крыло, находящееся первоначально в покое и получающее внезапно поступательную скорость. Уравнения движения в этом случае допускают решение, представляющее поток без циркуляции и, следовательно, без подъемной силы. Однако этот поток имеет бесконечную скорость в острой задней кромке крылового сечения. Так как всегда существует некоторая вязкость, то поток отрывается от профиля с последующим образованием вихря, называемого начальным вихрем. Реакция начального вихря вызывает циркуляцию вокруг профиля. Конечная величина циркуляции определяется условием плавного схода потока с задней [c.32]

Повернем по отношению к заданному потоку профиль так, чтобы и без наложения циркуляции (Г = 0) задняя кромка оказалась точкой плавного схода струй. Отметим на самом профиле в виде некоторой прямой КК (рис. 88а) направление скорости на бесконечности, соответствующее этому бесциркуляционному безотрывному обтеканию. [c.276]

Потоку идеальной жидкости вокруг профиля можно приписать произвольную циркуляцию вокруг него, но при развитии теории циркуляция вокруг профиля с острой задней кромкой была определена при помощи гипотезы Жуковского, согласно которой поток плавно сходит с задней кромки. При всяком другом значении циркуляции скорость жидкости у задней кромки становится бесконечно большой, и нельзя пренебрегать силой вязкости в зтой точке, даже когда вязкость становится бесконечно малой, так как какое бы мы ни выбрали малое значение V, всегда можно найти область вблизи задней кромки профиля, в (оторой произведение V на градиент скорости [c.89]

В результате последних усовершенствований точного метода расчета становится ясно, что условие Жуковского—Кутта в общем случае потенциального поля течения вокруг профиля в решетке не имеет смысла, поскольку сам угол выхода потока становится независимой переменной. Такой общий случай профилей со скругленной задней кромкой будет рассмотрен в разд. 5.2.2. Очевидно, что в реальном течении никакого неопределенного состояния не существует, и условие для определения угла выхода потока (или точки его схода) должно получаться в результате учета эффектов вязкости потока. Эти вопросы будут рассмотрены в гл. 7. [c.136]

Наблюдения показывают, что в начальный момент движения крыла поток вокрз гнего потенциал еп и циркуляция скорости отсутствует. При этом, ввиду несимметрии профиля, задняя критическая точка располагается обычно на верхней его части так, как показано на фиг. 126,а (точка В). Затем, под действием сил вязкости, частицы затормаживаются у контура профиля, образуя пограничный слой, который наращивается в направлении движения. Пограничный слой нижней поверхности обходит заднюю кромку профиля и встречает затем область нарастающего давления в связи с этим пограничный слой не дост11-гает критической точки, а отрывается и, сворачиваясь, образует вихрь, вращающийся в случае, показанном на фиг. 126,6, против часовой стрелки. При этом задняя критическая точка смещается вдоль потока до совпадения с задней кромкой профиля. В дальнейшем пограничный слой сходит с верхней и нижней дужек профиля в его задней кромке (фпг. 126,е). [c.307]

Картина бесцирку.пяционного обтекания профиля обладает следующими основными особенностями. Набегающий поток разделяется на две части, обтекающие соответственно верхнюю и нижнюю поверхности профиля (фиг. 169). Точка А, в которой струи разделяются, имеет нулевую скорость и называется передней критической точкой, или точкой раздела струй. Обойдя профиль, струи вновь сходятся в некоторой точке С, называемой точкой слияния струй, или задней критической точкой. [c.360]

Размещение точек схода потока либо на пересечении профилей с линией, соединяющей выходные кромки профилей в рещетке, или же на задних концах средних линий профилей. [c.145]

Ранее было отмечено, что характер обтекания цилиндра зави- сит от величины циркуляции. Как видно из рис. IX.4, каждому значению циркуляции соответствуют свои критические точки. Следовательно, если в физической плоскости z не наложить каких-либо ограничений, то критические точки могут разместиться в произвольных точках обвода профиля. Если заднюю критическую точку расположить не на задней кромке, а на профиле выше или ниже точки Ai, то на острой кромке в точке Ах будут возникать бесконечно большие скорости. С. А. Чаплыгин и Н. Е. Жуковский, имея в виду невозможность возникновения бесконечно большой скорости в какой-либо точке профиля, предложили считать практически осуществимым лишь такое обтекание, при котором поток плавно с конечной скоростью сходит с заостренной задней кромки профиля. Это предложение было впоследствии названо постулатом, Жуковского—Чаплыгина. Опыт показывает, что такое обтекание 1профиля может происходить не при одном значении угла атаки, а в некотором интервале углов атаки, а следовательно, и циркуляции. [c.210]

После того как заготовка, из которой изготовляют круглый фасонный резец, обточена по соответствующему профилю, делают вырез, размеры которого определяются двумя величинами а п к (см. рис. 142,а). Размер а должен обеспечить достаточно места для свертывания и схода стружки, размер Н необходим для образования заднего угла. Вершина круглого резца должна быть расположена ниже его оси на величину к, что обеспечивает образование заднего угла а. Действительно, если величина к равна нулю, как это показано на рис. 143, а, то угол а тоже равен нулю. Величина к выбирается так, чтобы обеспечить заднийугол а (рис. 143, б) 10—12°. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...