Сечение первое главное

В рассмотренном примере первое главное колебание вала имеет одно узловое сечение, второму, главному колебанию соответствуют два узловых сечения, а третьему — три узловых сечения. [c.196]

Для основных законов эжектирования весьма существенны характеристики движения эжектирующего газа от среза сопла до максимального сечения первой бочки это сечение —1 на рис. 54) называется сечением запирания. С помощью ряда допущений, основанных на опытных данных, течение в начальном участке поддается приближенному расчету. Оставляя в стороне количественные расчеты, отметим в общих чертах некоторые качественные особенности эжектирования при образовании в камере смешения сечения запирания. Ускоряющаяся эжектирующая струя между сечениями —1 ж 1 —1 увлекает эжектируемый газ, который при дозвуковых скоростях истечения в сечении 1—1 ускоряется главным образом за счет перепада давлений до сечения 1 —Г при сравнительно слабом смешении с эжектирующим потоком. [c.119]

Первые два интеграла в полученном выражении равны нулю, так как оси х, у — главные центральные, третий интеграл представляет собой момент инерции площади сечения относительно главной центральной оси х. [c.411]

Lf, - теоретический коэффициент концентрации напряжений , - предел вьшосливости гладкого лабораторного образца диаметром =7,5 мм В — относительный критерий подобия усталостного разрушения, имеющий следующий смысл если модель и деталь имеют различную форму, размеры и вид нагружения, но одинаковые значения б, то их функции распределения пределов выносливости совпадают С - относительный градиент первого главного напряжения в зоне концентрации L - периметр или часть периметра рабочего сечения детали, прилегающая к зоне повышенных напряжений Ыр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р% S — среднее квадратичное отклонение случайной величины Ig (I — 1) — параметр, зависящий от свойств материала. [c.128]

Рассмотрим брус прямоугольного поперечного сечения с двумя боковыми надрезами глубиной t и радиусом закругления на дне надреза р. На рис. 3.8 представлена эпюра распределения первого главного напряжения (направленного вдоль вертикальной оси а) по поперечному сечению в месте надрезов. Ось х направлена вправо с началом координат в центре сечения. [c.63]

Условно материал данной главы можно разбить на две части. В первой из них рассмотрены задачи по сопротивлению материалов, для решения которых требуются методы математического анализа и высшей алгебры вычисление геометрических характеристик сложных областей, определение перемещений сечений балок переменного сечения, нахождение главных напряжений и главных площадок и т. д. Вторая часть главы посвящена определению упругих линий балок, в том числе лежащих на упругом основании, интегрированию уравнений продольно-поперечного изгиба, которые сводятся к краевым задачам для обыкновенных дифференциальных уравнений (ОДУ). Для решения краевых задач ОДУ используется метод конечных разностей (МКР) [20], основы которого приведены в справочном виде. [c.482]

К этим положениям, вытекающим нз теории напряжений, добавим, что всякая ось симметрии сечения есть в то же время главная ось. Поэтому для сечения, имеющего хотя бы одну ось симметрии, отыскание главных осей становится излишним, так как первая главная ось является осью симметрии, а вторая глав- [c.260]

Первое условие монотонности удовлетворено главные оси скорости деформации неизменно, во всех стадиях процесса обжатия цилиндра совпадают с одними и теми же материальными волокнами. Первая главная ось скорости деформации поверхностного слоя совпадает с нормалью к меридиональному сечению, вторая главная ось скорости деформации совпадает с нормалью к свободной поверхности и третья главная ось скорости деформации совпадает с направлением касательной к линии пересечения свободной поверхности с меридиональным сечением. [c.276]

Рассматривая сечение цилиндра, достаточно удаленное от концевых срезов или днищ, можно полагать главные оси деформации заранее известными первая главная ось — направление наибольшего удлинения материальных волокон — по нормали к диаметральному (меридиональному) сечению цилиндра, т. е. б1 = ее третья главная ось — направление наибольшего укорочения материальных волокон в радиальном направлении, т. е. вз = и, наконец, средняя главная ось (вторая) в осевом направлении, т. е. Ео = е . При этом, благодаря тому, что сечения, перпендикулярные оси симметрии цилиндра, должны оставаться плоскими, значения от радиуса не зависят. [c.337]

На основе упомянутой гипотезы С. В. Серенсен и В. П. Когаев (1962) установили зависимость функций распределения случайных значений долговечности и прочности тела данной формы и данных размеров от градиента напряжений в опасном сечении и периметра опасного сечения. В качестве статистического критерия подобия было принято отношение периметра опасного сечения или его части к относительному градиенту первого главного напряжения в этом сечении. С помощью введенного критерия устанавливалась связь между максимальным разрушающим [c.408]

Первыми двумя членами формулы определяются касательные напряжения от составляющих поперечной силы Q, а третьим секториальные касательные напряжения от действия изгибно-крутящего момента. Надо иметь в виду, что и те и другие касательные напряжения действуют вдоль контура сечения. Величина 8 во всех членах формулы — толщина стенки, измеряющаяся нормально к контуру 5 и — статические моменты отсечённой части сечения относительно главных осей инерции Jy и 7 — моменты инерции всего сечения относительно тех же осей — секториальный статический момент той же части сечения — главный секториальный момент инерции сечения. [c.573]

В качестве второго главного напряжения сг принято сжимающее напряй ение, перпендикулярное оси пуансона, а следовательно, и первому главному напряжению СГ] . При этом, напряжение, нормальное конической поверхности контакта пуансона с заготовкой, дает составляющую, перпендикулярную оси пуансона и равную второму главному напряжению 0-3. Составляющая, параллельная оси пуансона, влияет на характер напряженного состояния, рассматриваемого деформируемого элемента и при больших углах конусности пуансона приводит к значительным искажениям плоских сечений в процессе деформирования. Однако ввиду того, что угол конусности колец конических роликоподшипников находится в пределах [c.142]

Рассмотрим поведение скручивающей пары при следующих условиях. На конец стержня насажен диск радиуса а с приложенной к нему парой сил Р (фиг. 639). Предполагается, что диск не стесняет деформаций стержня и вводится главным образом для удобства представления поведения сил составляющих пару при переходе стержня из первого состояния во второе. В дальнейшем ограничимся рассмотрением только стержней с одинаковыми главными жесткостями изгиба. Здесь все центральные оси сечения являются главными и всегда можно так расположить главный трехгранник первого состояния, чтобы ось //о была параллельна силам пары. [c.886]

А, Вк 8- постоянные - диаметр опасного сечения С - относительный градиент первого главного напряжения в зоне концентраций Мр - квантиль нормального распределения. [c.566]

Определяем внутренние силовые факторы на первом участке. Проводим в пределах участка произвольное сечение. Вводим главные центральные оси инерции сечения у и 2. Считая мысленно отброшенной [c.308]

Ординаты точек этих графиков, отсчитанные от оси вала, изображают в условном масштабе амплитуды крутильных колебаний соответствующих сечений вала. Там, где графики пересекают ось вала, эти амплитуды обращаются в нуль, соответствующие сечения вала остаются неподвижными. Такие сечения называются узловыми сечениями или короче—узлами. Из черт. 237 видно, что первое главное колебание вала имеет одно узловое сечение, второму главному колебанию соответствуют два узловых сечения, третье главное колебание имеет три узла. [c.475]

Сложное напряженное состояние диска, изменяющиеся вдоль радиуса температура и свойства материала не позволяют заранее указать те радиусы, на которых запасы прочности окажутся минимальными. Для оценки упругого состояния диска строится полная характеристика распределения запасов прочности вдоль радиуса диска. На рис. 6.20 показано примерное распределение напряжений и запасов прочности в диске с неравномерным нагревом. На участке от нулевого сечения до радиуса наибольшим главным напряжением является окружное напряжение ае, а наименьшее осевое а = 0. На этом участке запас прочности определяется по напряжению ае. На участке в пределах радиусов г . .. Гь наибольшим напряжением является а , и оно определяет запас прочности. В периферийной части диска на радиусах больше Гь Запас прочности определяется суммарным напряжением а + + ае, так как последнее является отрицательным и складывается с первым главным. Наименьшие запасы могут быть на контуре отверстия или на внешнем контуре диска. В первом случае имеет место пиковое возрастание окружного напряжения ае, а во втором — сложение двух достаточно больших главных ае и а . Кроме того, на внешнем контуре существенно снижается предел длительной прочности материала из-за высоких рабочих температур. В средней части диска запасы прочности достаточно высоки По сравнению с критическими сечениями. Подбором толщины и [c.311]

Для проверки гипотезы об однородности (неоднородности) поля геологического параметра возможно использовать разные критерии. Однородность поля можно проверить по первому главному сечению анализируя случайную последовательность R f ( i)-В качестве приближенной оценки режима параметра по можно использовать графики разностных интегральных кривых вида [c.200]

При вращении отрезка любая точка С описывает окружность радиуса л, называемую параллельным кругом. Кривая пересечения срединной поверхности плоскостью, проходящей через ось, называется меридианом или первым главным сечением. Кривую пересечения оболочки плоскостью, перпендикулярной меридиану в какой-либо точке С (на рисунке заштрихована), называют вторым главным сечением. [c.37]

Параметр шероховатости образцов должен быть 0,32-0,16 мкм. Размеры образцов выбирают таким образом, чтобы критерий подобия усталостного разрушения (Ь /Од ) варьировался в возможно более широких пределах при заданном диапазоне изменения диаметра - периметр рабочего сечения образца или его часть, примыкающая к местам повышенной напряжённости, мм Сд, мм - относительный градиент первого главного напряжения на поверхности образца, определяемый по формуле [24] [c.12]

Первая главная кривизна поверхности Д И измеряется в первом главном сечении и [c.105]

Текущее положение плоского нормального сечения удобно определить центральным углом ф, который это сечение образует с первым главным сечением поверхности Д. [c.223]

Испытания самолета Як-42 с тензометрирова-нием отдельных зон в корневом сечении крыла (рис. 1.2) показали несколько иное расположение и ориентировку векторов главных напряжений [10]. Направление накопления наибольших повреждений в исследованных зонах крыла совпадает с направлением первого главного напряжения, а об ориентировке второго напряжения можно судить но углу отклонения направления его действия относительно горизонтальной оси (рис. 1.3). В нижней поверхности корневой части крыла на воздушных участках полета реализуется двух- [c.30]

Смысл выходных параметров следующий Z0, Y0 — координаты центра тяжести сечения z , Уо (11) F — площадь сечения F (9) IZ , IY , IZY — осевые и центробежный центральные моменты инерции 1ц , (12), (13) IP — момент инерции при кручении [р (17) II, 12 — главные центральные моменты инерции /], (14) AL1 — угол наклона первой главной оси к исходной оси 2 — 01 (15) RMIN — минимальный радиус инерции сечения / min (16). [c.324]

Замечание. В принятой системе координат роли ai- и аа-линий играют меридианы и параллели соответственно. Меридиан — это нормальное сечение поверхности, поэтому в данном случае первый главный радиус кривизны поверхности совпадает с радиусом кривизны а -линнн. Вообще же такого совпадения не будет. Примером является второй главный раднус кривизны поверхности R , он не равен радиусу кривизны а -лииии, т. е. величине г. [c.197]

Изменяя введенные в этом параграфе обозначения, мы совместим плоскость оси стержня с плоскостью М1у. Ось х системы Axyz направим по касательной к оси стержня оси у п z — по главным осям инерции поперечного сечения — первую в плоскости Ж т], а вторую параллельно оси С. Уравнения кривой будут [c.226]

Для проверки можно решить задачу, разбивая каждый прокатный уголо на два прямоугольника. Расхождение (за счет пренебрежения закруглениями полок) в результате первого и второго решений не свыше 5% укажет на правильность того и другого решений. Пример 6.4. Определить главные центральные моменты инерции заданного сечения (рис. 6.18). Выбрать расстояние с иэ условия, чтобы все центральные оси сечения были главными. [c.154]

Согласно рис. 46, для р/(2/гг) =0,25/ii/(2A2) =0,125 а =3,75. Относительный градиент первого главного напряжения определяем, предварительно задавщись Ai=30 мм. Тогда ff=10/Ai=0,33. Периметр рабочего сечения, проходящего через зону максимальных напряжений, L=Kindi= =0,18я-230=130 мм. [c.81]

Стационарный режим изменчивости геологического параметра отвечает стационарной в широком смысле (по А. Я- Хиршину) случайной функции, нестационарный — нестационарной случайной функции. Пространственный режим изменчивости полностью определяется направлением сечения поля геологического параметра. Так, режим изменчивости/параметра в первом главном сечении неоднородного поля будет нестационарным, а во втором — стационарным. В других, не главных сечениях режим изменчивости геологического параметра может быть различным, в зависимости от структуры конкретного поля. В пределах однородного поля геологического параметра режим его пространственной изменчивости в любом сечении поля вертикальной плоскостью не зависит от направления сечения — он всегда стационарный. Вследствие этого [c.197]

Смотреть страницы где упоминается термин Сечение первое главное : [c.95] [c.57] [c.112] [c.310] [c.72] [c.150] [c.15] [c.119] [c.152] [c.96] [c.276] [c.199] [c.59] [c.199] [c.233] [c.197] [c.25] [c.70] [c.71] [c.89] [c.90] [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...