Изменение воздуха первичного

К газовому регулированию можно отнести также приёмы снижения температуры пара путём а) изменения величины избытка воздуха 6) подвода холодного воздуха в поток газов в области пароперегревателя в) устройства газовых коридоров в области пароперегревателя г) регулирования работы горелок, в частности изменением соотношения первичного и вторичного воздуха. Все эти способы снижения температуры пара обычно бывают недостаточно экономичными. Более выгодной оказывается установка горелок с возможностью изменения угла наклона выходных насадков для первичного и вторичного воздуха (фиг. 46), [c.64]

Системой безопасности предусмотрен немедленный останов котла при погасании факела, падении разрежения в топке, перегреве воды на выходе из котла сверх допустимой температуры (95 или 115° С) и падении давления в питающей магистрали. При отклонении заданной температуры горячей воды на выходе из котла осуществляется плавное изменение расхода топлива одновременно с изменением количества первичного и вторичного воздуха, что дает возможность поддерживать правильный режим горения при различных нагрузках форсунки. [c.58]

Для паровых и водогрейных котлов промышленных и отопительных котельных обычно применяются пылеугольные топки с прямым вдуванием пыли. В этом случае регулирование положения факела в топке осуществляется изменением распределения только вторичного воздуха, так как изменение расхода первичного воздуха весьма ограничено из-за необходимости поддержания заданной тонкости пыли. [c.236]

На котлах с прямоточными щелевыми горелками и подачей пыли из бункеров, сжигающих высокореакционные каменные и бурые угли, положение факела изменяют перераспределением подачи аэросмеси на отдельные ряды щелей, а также потоков вторичного воздуха на верхние и нижние ряды щелей. При прямом вдувании пыли регулирование положения факела в основном осуществляют воздействием на поток вторичного воздуха, так как изменение расхода первичного воздуха ограничивается по условиям выдерживания заданной тонкости пыли. В случае наличия мельниц-вентиляторов мо- [c.48]

Для условий прямого вдувания пыли регулирование положения факела в основном достигается воздействием на поток вторичного воздуха, так как изменение расхода первичного воздуха ограничивается по условиям выдерживания заданной тонкости пыли. [c.38]

Рис 15.21 Графики изменения температуры первичного воздуха, холодной и горячей воды, поступающих к доводчикам одноканальных СКВ, поддерживающих в помещениях температуру воздуха [c.42]

Промежуточными между слоевыми и камерными топками для сжигания твердого топлива являются топки с псевдоожиженным или кипящим слоем топлива. В них на мелкозернистые частицы топлива действует поток воздуха и газов, в силу чего частицы топлива переходят в подвижное состояние и совершают движение — циркуляцию в слое и объеме. Скорость воздуха и выделившихся газов не должна превышать определенной величины, по достижении которой начинается унос частиц топлива из слоя. Скорость потока, при которой начинается движение частиц — кипение , называют критической. Такие топки требуют одинакового размера кусков топлива. Слоевые топки применяют для агрегатов с теплопроизводительностью до 30—35 МВт (25— 30 Гкал/ч) для более крупных котлоагрегатов приняты топочные устройства с камерным сжиганием и предварительной подготовкой топлива. Топливо до поступления в камерные топки измельчается до размера частиц в несколько микрометров. Первичный воздух, транспортирующий твердое топливо, имеет меньшую по сравнению с вторичным температуру, а его количество меньше потребного для сгорания. Топливо и воздух в камерные топки подают через специальные горелки, расположение которых на стенах топочной камеры может быть различным. Иногда часть вторичного воздуха подают в виде острого дутья через сопла с повышенными скоростями для изменения положения факела в топочной камере. [c.74]

Приведенные цифры относятся к углу установки лопаток 1=47° (см. рис. 39). С изменением этого угла существенно меняются коэффициенты аэродинамического сопротивления вторичного и первичного каналов горелки, отнесенные к выходной скорости (рис. 27). Поля аксиальных скоростей на выходе из канала вторичного воздуха горелки приведены на рис. 27,6. [c.66]

Собранный узел—короб первичного воздуха, газовый коллектор с раздающими трубками и лопаточный завихритель—устанавливают в заранее подготовленный короб вторичного воздуха. Зазор между кромками лопаток и торцом короба вторичного воздуха выдерживают за счет изменения толщины прокладки между фланцем и передней стенкой короба вторичного воздуха. [c.116]

Нужно учитывать, что изменение силы тяги в топке значительно влияет на степень подсоса первичного воздуха в горелку потому, что инжектор горелки находится под давлением атмосферы, а конец смесителя горелки— под действием разрежения, имеющегося в топке. [c.61]

А если инжектор горелки будет находиться под разрежением, близким к величине разрежения в топке, тогда подсос первичного воздуха в горелку остается постоянным по отношению к количеству поступающего в горелку газа, независимо от изменения давления газа перед горелкой и разрежения в топке. Этим обеспечивается [c.61]

Для изменения нагрузки необходимо в первую очередь регулировать подачу первичного воздуха, так как количества топлива в слое достаточно для увеличения производительности в начальный момент, и только затем изменяется подача топлива. Нагрузка и процесс горения регулируются автоматически. [c.262]

На котлах с циркуляционным кипящим слоем регулирование нагрузки осуществляется изменением подачи топлива и воздуха. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% остается постоянным. При уменьшении нагрузки процент вторичного воздуха уменьшается, а первичного растет. Чтобы обеспечить ожижение при паропроизводительности котла ниже 50% от номинальной, нижняя часть топки на многих котлах зауживается и предусматривается рециркуляция дымовых газов из нагнетательного патрубка дымососа в воздушный короб в количестве до 20% от общего расхода дымовых газов. Однако коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузках ниже 50% все равно возрастает, вероятно, из-за необходимости охлаждения слоя до температуры 850°С дополнительным избытком воздуха. [c.318]

Двухступенчатая паровая (или воздушная) форсунка Бермана. В двухступенчатой форсунке Бермана (рис. 6-35) жидкое топливо подается по трубке 1 и через коническую щель 2 поступает в смеситель 3. Первичный воздух (или пар) через штуцер 4 поступает в кольцевой канал 5 и далее через щ,ель 6 направляется в смеситель 3, где, встретившись с топливом, распыливает его. Смесь жидкости с паром (или воздухом) движется по трубе 7, имеющей наконечник 8. Вторичный воздух через штуцер 9 подается по кольцевому сечению трубы 10, по выходе из которой производит дополнительное распыливание топлива. Вся образовавшаяся смесь выбрасывается в печь через диффузор 11. Расход жидкого топлива регулируется при помощи стержня 12 щель для подачи первичного воздуха регулируется перемещением сопла /3 уменьшение и увеличение расхода вторичного воздуха достигается изменением высоты щели 14. Регулировать расход топлива, первичного и вторичного воздуха можно во время работы. В табл. 6-7 приведены данные по изменению расхода топлива в зависимости от давления [Л. 6-1]. [c.152]

Расчет можно уточнить, повторив его по участкам уже с учетом изменения температуры и концентрации топлива и окислителя на основании первого расчета. Однако в исходных положениях содержится ряд упрощающих предположений, которые сами по себе дают расчетную схему с большими отклонениями от действительных условий процесса. При этом усложнение самого расчета вряд ли может быть оправдано, поскольку он носит характер ориентировочного определения условий воспламенения. Такого рода расчеты могут оказаться особо полезными для получения сравнительных показателей по влиянию на ход процесса отдельных параметров, таких, как избыток первичного воздуха, количество рециркулирующих газов, размеры зоны воспламенения, род топлива и т. д. [c.226]

Инжекционные горелки характеризуются простотой устройства и обслуживания. Если количество первичного воздуха отрегулировано для нагрузки, близкой к номинальной, дальнейшее регулирование нагрузки возможно лишь изменением количества подаваемого к горелке газа. При этом с увеличением или уменьшением поступления газа будет соответственно изменяться количество засасываемого воздуха. Недостаток этих горелок — повышенный коэффициент избытка воздуха, который иногда доходит до 1,5 и более, что снижает экономичность работы котла, [c.90]

Во всех опытах достигалась заданная температура перегрева вплоть до 541° С без каких-либо переделок в котельном агрегате. Необходимое изменение перегрева в опытах с включенным пароохладителем достигалось путем перераспределения первичного и вторичного воздуха, т. е. некоторым смещение м факела. Вместе с тем коэффициент избытка воздуха во всех опытах колебался в крайне ограниченных пределах и на выходе из топки примерно соответствовал рекомендуемым значениям. [c.139]

Три этапа наладочных работ по улучшению топочного процесса, проведенные непосредственно на котлах, не дали существенных улучшений. Не устранило шлакования топки и снижение скоростей первичного воздуха на выходе из горелок с 38 до 22 м сек. Большие надежды возлагались на изменение ориентации осей горелок, так как в течение долгого времени причину шлакования топки усматривали в установке горелок по диагонали. В связи с этим на одном из котлов горелки подверглись переделке, позволившей [c.129]

Кочегар при изменении режима работы горелки должен следить за устойчивостью пламени, потому что, как указывалось выше, на характер горения газа в горелке частичного смешения, работающей на низком давлении газа, кроме количества подаваемого в нее первичного воздуха, влияет и количество поступающего в топку вторичного воздуха и изменение силы тяги. Так, если сила- тяги в топке увеличивается, то одновременно происходит увеличение степени подсоса первичного воздуха (и наоборот), что может вызвать проскок пламени в горелку или отрыв пламени от нее. [c.115]

Таким образом, чтобы сохранить устойчивость в работе, горелки, при изменении ее нагрузки следует изменять коэффициент инжекции (степень предварительного смешения газа с воздухом в инжекционных горелках, определяемая отношением объема инжектируемого первичного воздуха к объему воздуха, требующемуся для полного сгорания газа) или силу тяги в топке. Коэффициент инжекции изменяется регулятором воздуха. [c.115]

Кривая а представляет собой излучение первичной ртутной лампы, кривая Ь—излучение резонансной лампы. При наличии в анализируемом воздухе паров ртути получается результирующая кривая с. Конструктивно такой прибор может быть оформлен по схеме с фотоэлементом, изменение силы тока в цепи которого будет указывать на определенную концентрацию ртутного пара в воздухе. Чувствительность такого детектора может достигать 0,005 мг ртути в кубическом метре воздуха. [c.73]

Из [Л. 107, 108] следует, что концентрация кислорода в газовой среде оказывает влияние только на время выгорания коксового остатка [см. формулу (3-4)]. На все же остальные стадии изменения Оа в пределах от 5 до 21% практически не оказывает никакого воздействия. Из практики сжигания высоковлажных и богатых летучими топлив известно, что обогащение первичной пылегазовой смеси воздухом резко улучшает процесс воспламенения пыли. Причина несоответствия между лабораторными и промышленными данными заключается в том, что опыты с отдельными частицами проводятся в идеально перемешанной с воздухом газовой среде, температура которой поддерживается постоянной за счет постороннего источника и не связана с горением самой частицы. В этой среде независимо от процентного содержания в ней кислорода суммарного количества воздуха вполне достаточно для полного выгорания частицы, т. е. коэффициент избытка воздуха, необходимый для выгорания пылинки, всегда больше единицы. В промышленных условиях, где температура топочной камеры определяется процессом горения пыли, избыток воздуха в первичной смеси а гор<1. [c.117]

В табл. 4-2 указано, в каких размерах желательно превышение скорости вторичного воздуха над скоростью первичного. На рис. 4-10,6 показано, как при изменении этого соотношения возрастает потеря тепла от механического недожога при сжигании антрацита. Этот график показывает, в частности, что для снижения потери тепла от механического недожога достаточно вести топочный режим так, чтобы скорость вторичного воздуха превосходила хоть незначительно скорость первичного. [c.92]

Полученные до сих пор уравнения баланса не устанавливаю г связи между количеством воздуха и топлива, содержащемся в системе, и расходом топлива и воздуха. При работе с постоянным расходом первичного воздуха изменениями количества воздуха, содержащегося в системе, почти всегда можно пренебречь. При [c.101]

Полное изменение расхода топлива, обусловленное воздействием на расход первичного воздуха, равно сумме обоих рассмотренных изменений, т. е. [c.106]

В (печах, где требуется особая чистота рабочей атмосферы, газ может сжигаться внутри радиационных карборундовых или жароупорных металлических труб, не приходя в соприкосновение с нагреваемым материалом. Такой способ сжигания устраняет необходимость устройства муфелей или применения электронагрева и удешевляет процессы нагрева в чистой атмосфере примерно в 2 раза. Температура, которая может быть достигнута в камере, обогреваемой радиационными газовыми трубами, равна 900—1 000° С и может доходить до 1 150 С, если трубы выполнены из особо жаростойкого материала. Излучающие трубы, разработанные Стальпроектом, однокольцевые (ОИТ) и двухкольцевые (ДИТ), показаны на рис. 5-14. В трубах ОИТ сжигается природный газ под давлением 500—9 400 н1м , в ДИТ—под давлением 500—7 250 hIm . Длина факела регулируется изменением соотношения первичного и вторичного воздуха. Коэффициент инжекции изменяется путем перемеш,ения сопла горелки вдоль ее оси, а степень рециркуляции продуктов горения — при перемещении всей горелки по оси трубы. Чем больше сжигается газа, тем меньше разность температур трубы в начале и конце ее. Так, в трубе ОИТ при сжигании газа в количестве 3 м 1ч разность составляла 150° С, а при его расходе 9,5 м /ч разность уменьшилась до 60° С. [c.233]

Положение факела регулируется изменением скорости первичного и вторичного воз1духа, распределением нагрузки между верхишм и нижним рядами горелок, уплотнением низа топки. В наиболее опасных для шлакования местах можно подавать воздух через специальные окна илч шели. При этом чрезвычайно важно обеспечить достаточную скорость входа воздуха. При малых скоростях воздух направляется вдоль стены и охлаждающая воздушная прослойка будет невелика. Рекомендуемая скорость выхода воздуха — не менее 10 uj eK. [c.177]

Сигнал Ахьм вызывает изменение расхода первичного воздуха и почти одновременно транспортирующего. Соответствующая передаточная функция имеет вид [c.105]

Форсунки с воздушным распыливанием мазута системы ЦКТИ (рис. 51) выпускаются заводом Ильмаринел для котлов малой мощности. Топливо под давлением 1,3—1,4 бар по трубке для подачи мазута 9 через радиальные отверстия 5 подается в зону распыливания. Здесь оно подхватывается потоком первичного воздуха, поступающего под давлением 2450—2940 Па (в количестве 10—15% от теоретически необходимого для сгорания). Вторичный воздух через основной завихритель под давлением 980—1470 Па поступает в амбразуру горелки, где он смешивается с топливной смесью. Регулирование производительности осуществляется изменением давления вторичного воздуха. Горелка имеет канал для подачи газа на сжигание, поэтому она относится к комбинированным горелкам. [c.125]

Регулирование производительности горелки осуществляется изменением давления вторичного воздуха (при постоянном расходе первичного воздуха) и топлива. Горелка имеет канал для подвода газа и поэтому относится к категории комбинированных горелок. При подаче газообразного топлива давление его не превышает 245 дан1м . [c.101]

Как видно, полученное отклонение очень невелико. Таким образом, в процессе переключения горелок нужно, не меняя тяги, регулировать подачу воздуха до тех пор, пока не восстановится прежнее разрежение в топке. Постоянство расхода газов означает в данном случае постоянное поступление воздуха в топку, без под-)азделения его на первичный, вторичный и присосы. Выполнение этого условия при изменении режима или числа работающих сушильно-мельничных установок обеспечивает сохранение постоянного избытка воздуха в топке, несмотря на перестройку ее воздушного баланса. Изменения, связанные с присосами пылесистем, в новом режиме компенсируются увеличением или уменьшением подачи вторичного воздуха. [c.152]

Одним из первых длину свободного факеля исследовал Джонс [74] результатьь его работ представлены на рис. 60 для случая, когда из сопла вытекает горючий газ без примеси первичного воздуха. Верхняя кривая показывает изменение обшей длины факела в зависимости от скорости истечения потока. Для ламинарной области (скорость меньше 15 м сек) длина факела почти пропорциональна скорости истечения. Далее происходит скачкообразное уменьшение длины факела, связанное с появлением в верхней части факела турбулентных пульсаций, характерных для переходной области. В переходной области отмечается медленное уменьшение длины пламени, а затем при значениях 10000 длина факела медленно увеличивается по мере увеличения скорости истечения. [c.114]

Изменение температуры перегретого пара п с изменением нагрузки парогенератора П зависит не только от типа конвектин-ных поверхностей нагрева, но и от их компоновки и изменения параметров газа (рис. 55). Парогенератор ВПГ-450 с одновальнсй газовой турбиной при постоянной частоте вращения компрессора (расчетные кривые / и 2 соответственно для первичного и вторичного пара) и ВПГ-120 (опытная кривая 3) работают с большими коэффициентами избытка воздуха и большими скоростями газов в пароперегревателе при малых нагрузках. Температура пара мало изменяется в диапазоне нагрузок от 30 до 110%. При переводе компрессора на переменные обороты в период пуска (кри- [c.99]

Наилучший воздушный режим установки с молотковой мельницей определяется наладочными испытаниями давление и способы регулирования первичного и вторичного воздуха и распределения вторичного воздуха при изменении нагрузки котла указываются в режимных картах. Воздушный режим должен обеспечить нормальную работу топки, без шлакования и сепарации несго- [c.70]

Форсунки с низконапорным воздушным распылением мазута. Форсунки завода Ильмарине типа НГМГ (рис. 2-22) требуют давления мазута 1,3—1,5 кГ1см и первичного распыливающего воздуха 250—ЗООлглг вод. ст., они работают на мазуте марок до М-100 с соответствующим подогревом и хорошо регулируются. Номинальное давление вторичного воздуха около 150 мм вод. ст. Диапазон регулирования составляет 20—100% номинальной нагрузки. Регулирование осуществляется изменением подачи вторичного воздуха. Недостатками этих форсунок являются необходимость специального вентилятора с давлением 300—500 aim вод. ст. и большой избыток воздуха 1,15—1,25 (при <7з до 1%). [c.83]

Необходимо также выдерживать пра-в 1Льное соотношение в подаче первичного и вторичного воздуха. Более подробно об этом говорилось в 26. Практически подача первичного воздуха при всех нагрузках остается почти постоянной, а регулирование ведется изменением количества подаваемого вторичного воздуха. [c.105]

При пылеприготовлении без промежуточных бункеров при изменении производительности кстла изменяется и нагрузка мельницы и в небольших пределах количество первичного воздуха поэтому и в это.м случае основное регулирование избытка воздуха производится вторичным воздухом. [c.173]

Необходимость режимного регулирования вторичного перегрева связана с теми же причинами, которые вызывают и отклонение телмпературы первичного пара от заданного значения изменение степени загрязнения поверхностей нагрева экранов и перегревателей колебания температуры питательной воды, избытка воздуха в топке, воздушного режима горелок, качества топлива и т. п. Особенно важно не допустить резкого изменения температуры пара за промперегревателем, которое могло бы прив ести к значительному удлинению или укорочению ротора ЦСД турбины относительно статора. [c.158]

Далее преподаватель говорит, что работа инжекционной горелки низкого давления зависит еще от теплотворной способности газа. Увеличение теплотворной способности требует большого количества подсасываемого первичного воздуха в горелку и более высокого давления газа на входе в горелку. При сжигании газа с низшей теплотворной способностью в 4000 ккал1нм допустимо давление газа перед горелкой в 63 мм вод. ст., а для газа с теплотворной способностью B.840G ккал1нм требуется давление в 103 мм вод. ст. и изменение некоторых частей горелки смесителя, сопла я др. [c.115]

Горелки первые 20—30 мин. должны работать на наименьшем давлении газа, предусмотренном местной инструкцией, и только после того, как огнеупорная выкладка топки раскалится до красного каления, следует увеличивать нагрузку горелок поочередным прибавлением газа и затем воздуха, добиваясь полного сгорания таза и устойчивого пламени. Такое регулирование проводится с помощью газовых задвижек и регуляторов воздуха, но осторожно, не допуская отрыва пламени от горелок. При коптящем пламени прибавляется воздух или убавляется подача газа. В инжекцион-ных горелках надо создать нормальную работу по цвету и анализу отходящих газов, увеличивая нагрузку лишь изменением подачи газа. При розжиге горелок высокого давления полного смешения подается первичного воздуха не более 50—60% от требующегося до нагрева рассекателей до красного каления. Для увеличения нагрузки горелок кочегар открывает регулятор воздуха. [c.170]

Условия ведения топочного режима при шаровых мельницах и сбросе сушильного агента в топку помимо горелок изучались применительно к работающему на антраците котлу ТП-230-2 производительностью 230 т/ч, 100 кгс/см , оснащенному двумя мельницами производительностью по il6 т/ч. Были составлены лрафики, в которых на горизонтальной оси отложен коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, а на вертикальной осп — отношение 1ск10р0стей вторичного и первичного воздуха на выходе из горелок (рис. 4-15,6 и е). Прин имало СЬ, что для соблюдения Ериемлемого топочного режи.ма допустимо изменение этого отношения скоростей от [c.98]

Общим для установок такого типа, как объектов регулирования, является воздействие на количество топлива, поступающего к горелкам, путем изменения подачи сырого топлива в мельницу. Напомним, что вынос топлива из мельницы зависит и от расхода воздуха через нее. Готовая пыль уносится первичным воздухом из сепаратора. Нас в первую очередь интересует количество пыли, вынесегпюе в единицу времени. Расход транспортирующего воздуха имеет лишь то значение, что от него зависит коэффициент избытка воздуха X. [c.100]

Отметим, что происходит также суммирование изменений расхода пыли вследствие воздействия сигнала Дхв на питатель сы(рого топлива и сигнала Ах м на расход первичного воздуха суммарную реакцию нетрудно получить, если известно, как эти два сигнала связаны между собой. В соответствии с рис. 6.13 Xj является общим сигналом задания на изменение расхода топлива, тогда G[.y] = G и G[.y] = G, [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...