Амплитуда штампа

МГИ-2М, ВГ-ЗВ и др.), показало следующие преимущества этого генератора а) возможность обработки импульсами тока ступенчатой формы с целью резкого снижения износа электродов-инструментов б) в 2—8 раз выше производительность на режимах, соответствующих 4—7-му классам шероховатости поверхности в) в 2 раза более высокий КПД силовой цепи г) возможность широкой регулировки амплитуды, скважности и частоты следования импульсов. Таким образом, применение генератора модели ШГИ-125-100 весьма эффективно при изготовлении ковочных и вырубных стальных штампов с высокопроизводительной черновой и чистовой обработкой при сниженном износе инструмента. [c.226]

Особенно широко внедряется ультразвук для изготовления твердосплавных фильер, вырубных штампов и высадочных матриц, профилирования и заточки твердосплавного инструмента. Производительность, качество поверхности, точность обработки и другие технологические характеристики ультразвуковой обработки зависят от амплитуды и частоты колебаний, физико-механических свойств обрабатываемого материала и материала абразива, кинематической схемы станка, площади и конструкции поперечного сечения инструмента, статической нагрузки и глубины обработки. [c.179]

Исследование В-резонансов. Если рассматривать колебания массивного штампа, то, как отмечено в работе [97], для однородного волновода в интервале (0, kp), где Qkp частота отпирания волновода, может наступить неограниченное возрастание амплитуды колебаний штампа, т. е. возникнет В-резонанс. Ниже будет показано, что в рассматриваемой задаче для периодической кусочно-однородной полосы эти резонансы возникают на тех интервалах частот, где волновод заперт, причем такие интервалы чередуются с интервалами, где волновод открыт и нет В-резонансов. Размеры и расположение этих интервалов зависят от механических свойств и геометрии волновода. [c.235]

На основе использования однородных решений развит аналитический метод решения стационарных динамических контактных задач для полубесконечных тел, имеющих периодическую структуру механических свойств вдоль продольной координаты. На примере слоя и цилиндра изучены особенности возбуждения и распространения колебаний в таких волноводах. Показано, что существуют чередующиеся промежутки на всем бесконечном интервале изменения частот, когда такой волновод соответственно открыт или заперт. Также показано существование В-резонансов (неограниченного возрастания амплитуды колебаний тяжелого штампа) на тех частотах (в том числе и на высоких), когда волновод закрыт. [c.264]

Система интегральных уравнений. Как показано в п. 4.4, задача сводится к исследованию системы интегральных уравнений III порядка (ц х1,х2) — неизвестная функция распределения контактных напряжений, u(xi,x2) = t (xi, Х2) — заданная амплитуда перемещений подошвы штампа) [c.90]

Влияние неоднородности свойств слоя на амплитуду колебаний массивного штампа иллюстрируют рис. 7.2.8 и 7.2.9. Цифрами 2, 3, 2 и 3 на рис. 7.2.8 и 7.2.9 отмечены кривые и, рассчитанные для соответствующих видов неоднородности с аналогичными номерами, представленных на рис. 7.2.1, в низкочастотном (до первой критической частоты — рис. 7.2.8) и в высокочастотном (рис.7.2.9) диапазонах. Из графиков [c.150]

Из п. 5.6 следует, что в общем случае задача сводится к исследованию системы интегральных уравнений (и х, х ) — заданная амплитуда перемещений подошвы штампа) [c.151]

Здесь т — масса штампа w — амплитуда его колебаний F — внешняя сила, приложенная к штампу R — реактивная сила q (xi) — напряжения, возникающие при контакте штампа с основанием и (xi, xs) = =t ui (xi, хз), U2 (xi, X3) — вектор перемещения произвольной точки среды. [c.154]

Такой характер динамического поведения штампа обусловлен тем, что в этом случае общая жесткость пакета в меньшей степени зависит от жесткости нижнего, значительно более толстого Q12 = h — hi), но мягкого слоя. Условия его контакта с тонким, но жестким верхним слоем уже при hi = 0.1 играют значительную роль в жесткости всего пакета и оказывают значительное влияние на амплитуду колебаний массивного тела. [c.156]

На рис. 7.5.4 и 7.5.5 представлены графики перемещений wi в зависимости от частоты. Цифрами 1, 2 на рис.7.5.4 обозначены кривые wi, соответствующие конфигурациям (а) и (в) системы, цифрами 1, 2 на рис. 7.5.5 обозначены кривые wi, соответствующие конфигурациям (б) и (г) системы. Из графиков следует, что при данном значении ао1 система с конфигурацией (а) имеет только две резонансные частоты (кривая 1, рис. 7.5.4). С увеличением mi значения резонансных частот уменьшаются. При mi = = 3 (конфигурация (в), кривая 2, рис. 7.5.4) система имеет три изолированных резонанса. Расчеты показали, что дальнейшее увеличение mi приводит к некоторому уменьшению значений резонансных частот, увеличивается добротность системы (в малой окрестности резонансной частоты наблюдается значительный рост амплитуды колебаний), однако количество резонансов не изменяется. Сравнивая кривые 1 на рис. 7.5.4 и рис. 7.5.5, легко видеть, что увеличение m2 приводит к смещению резонансов в низкие частоты. При m2 = 3 (конфигурация (б)) появляется третий резонанс. Расчеты показали, что дальнейшее увеличение m2 в этом случае приводит лишь к сдвигу резонансов в область низких частот, добротность системы изменяется мало, количество резонансов остается прежним. Сравнивая кривые 2 на рис. 7.5.4 и рис. 7.5.5 видим, что увеличение m2 (конфигурация (г)) приводит к смещению резонансов в область низких частот, появляется четвертый резонанс. Дальнейшее увеличение m2 не влияет на количество резонансов. На рис. 7.5.6 представлены кривые W2, иллюстрирующие смещение штампа в зависимости от частоты. Цифрами 1,2 обозначены кривые, соответствующие конфигурациям (б) и (г) системы. [c.162]

Любое изменение напряженного состояния среды влияет на ее динамическую жесткость — реактивную силу, возникающую в среде при колебаниях штампа с единичной амплитудой. Поскольку изменение напряженного состояния является относительно малой величиной по отношению к модулю упругости (порядка 10 -10 (i, где ц — модуль упругости среды), а изменение жесткости среды имеет тот же порядок, то основная проблема заключается в регистрации этих изменений и в разработке методов повышения информативности этого подхода. Успешное решение проблем возможно лишь на основе изучения закономерностей влияния начальных напряжений на реакцию среды и способов повышения чувствительно сти динамики системы к изменению напряженного состояния среды. [c.163]

Во многих случаях, когда характерный размер контролируемого объекта существенно превышает длину волны, система датчик - изделие моделируется массивным штампом на поверхности полупространства. В этом случае добротность контура, образованного объектом с датчиком, является очень малой, что обусловлено значительным геометрическим поглощением — утечкой энергии в подстилающую среду. В силу малой добротности контура, изменение амплитуды колебаний массивного тела, будет иметь порядок изменения реакции среды. Использование различных инерционных систем позволяет значительно увеличить добротность системы датчик-изделие , повысить на несколько порядков чувствительность системы к изменению напряженного состояния среды. [c.163]

Здесь т — масса штампа, w — амплитуда колебаний штампа. [c.166]

Движение штампа имеет резонансный характер существует частота х, на которой амплитуда колебаний имеет ограниченный максимум А. Значения к и А зависят не только от массы штампа, но и от вида напряженного состояния. Наибольшее влияние начальных напряжений имеет место в окрестности х. В то же время существует значение частоты xq, на которой влияние начальных напряжений на амплитуду колебаний штампа практически отсутствует. [c.166]

Из выражений (8.1.21)и (8.1.22) следует, что в высокочастотном диапазоне резонансная частота не зависит от начальной деформации и определяется лишь компонентами системы mi и к. При этом амплитуда резонансного пика зависит от жесткости к и массы штампа Ш2. [c.168]

На рис. 8.2.1, 8.2.2 представлен характерный вид кривых Re 0 (рис. 8.2.1) и Im 0 (рис. 8.2.2), иллюстрирующие влияние начальных напряжений на динамическую жесткость полупространства. Здесь 0 = Qa Qo, Qa, Qo — значения реактивной силы, действующей со стороны среды на штамп при его смещении с единичной амплитудой в начально деформированном и естественном состояниях соответственно. [c.173]

Из выражений (8.2.21) и (8.2.22) следует, что в высокочастотном диапазоне резонансная частота в основном определяется компонентами системы гпг и к, в меньшей степени (опосредовано через Х2) зависит от начальной деформации. Амплитуда резонансного пика зависит от жесткости к и массы штампа m2. [c.176]

На рис. 8.2.5 приведен характерный вид кривых т при различных значениях длины стержня. Начальная деформация является одноосной по оси х, длина стержня рассчитана по формуле (8.2.32) при А = О, 1, 5 (кривые, соответственно, 1,2 и 3) и Ш2 = 1. Нетрудно заметить, что основное влияние увеличения длины стержня состоит в усилении резонансного характера поведения системы (увеличивается добротность контура, образованного системой и полу про странством). С увеличением номера моды и — уменьшаются х практически не изменяется, равно как и амплитуды. Изменение массы штампа слабо влияет на характер поведения г, что иллюстрируется кривыми на рис. 8.2.6 (ш2 = 0) и 8.2.7 (ш2 = 7). [c.178]

Далее остановимся на исследовании резонансных режимов колебаний штампа, при которых влияние начальной деформации на амплитуду его колебаний проявляется наиболее сильно. [c.183]

Особенность влияния начальной деформации на амплитуду колебаний массивного штампа в низкочастотном диапазоне иллюстрируется графиками на рис. 8.3.3, где приведены кривые т для НДС-1, НДС-2 и НДС-3 (индексы Хп, п — 1, 2, 3). Видно, что каждая кривая состоит из двух резонансных пиков, один из которых определяется свойствами среды и массой штампа. Центральная частота второго пика определяется видом НДС и величиной начальной деформации. Из графиков следует, что в низкочастотном диапазоне (докритические частоты) любое изменение НДС существенным образом влияет на амплитуду колебаний массивного штампа. Максимальное влияние оказывает НДС-3, которое приводит к снижению резонансной частоты колебаний. [c.183]

В НДС-1 частота > q не зависит от величины начальных напряжений, т. е. их изменение не влияет на амплитуду колебаний штампа. Это объясняется тем, что решение уравнения (8.3.17) в этом случае (с точностью до tq) представимо в виде [c.184]

Ке[/(ж)е ]. В уравнении (1) р х) — амплитуда контактного напряжения, ТК — амплитуда колебаний штампа, Л — параметр, который на высоких частотах мал, 1 — модуль сдвига, и — коэффициент Пуассона, р — плотность материала, Ъ — полуширина штампа, и — частота колебания. [c.278]

Контуры и Г2 выбираются в соответствии с принципом предельного поглощения [28] и поведением К-(а,(3,Х2,и ) — элементов матрицы-функции а,Р,Хт ,и ) на вещественной оси. Полагая в выражении (5) Ж3 = Ж30, получаем систему интегральных уравнений относительно неизвестной функции распределения контактных напряжений ( 1, 2). При этом м(х1,Ж2,Жзо) = /(ж ,Х2) — заданная амплитуда перемещений подошвы штампа. [c.291]

Влияние НДС носит резонансный характер и определяется частотами и хР. На частотах его влияние на амплитуду колебаний массивного штампа максимально, а на частотах >с° — минимально (изменяется только фаза колебаний штампа). Изменение величины начального напряжения не влияет на их , изменяется лишь А . [c.298]

При конкретном виде напряженного состояния изменение амплитуды и фазы колебаний массивного штампа (при фиксированной массе) прямо пропорционально величине начальных напряжений. [c.298]

В настоящей работе в качестве критерия работоспособности сталей, используемых для изготовления тяжело нагруженных штампов КГШП и ГКМ, предлагается горячий послециклический предел прочности о вт. Последний определялся при температуре 650°С в процессе разрывных испытаний образцов, предварительно подвергнутых циклическим тренировкам на установке УТМ [4]. Установка позволяет производить одноосное циклическое механическое нагружение трубчатого образца (диаметр 10 мм, толщина стенки 0,75 мм) синхронно, но независимо от температурного цикла. Принят следующий цикл температурно-силового нагружения нагрев образца электрическим током до 730 10°С за 5,1 сек. при действии растягивающей нагрузки и охлаждений воздухом до 300° за 7,4 сек. при приложении сжимающих напряжений. Цикл нагружения симметричный. Амплитуда напряжений 13 кГ/мм . Для определения о циклические тренировки на установке прерывали обычно после Л =200 циклов. [c.210]

В эксперименте В. Е. Минеева было проведено исследование влияния начальных несовершенств. Образцы точеные из Д16Т, R/h = 90 180, L/R = 2,2. Выпучины делались с помощью специального штампа обращенными к центру кривизны. Оболочки без выпучин теряли устойчивость с образованием шести вмятин по окружности. При числе выпучин 1, 2, 3, 6 критическое давле ние составляло 70% от критического давления совершенной обо лочки, причем искусственные выпучины служили очагом обра зования новых выпучин. При числе искусственных выпучин равном 5, 7, критическое давление было несколько выше, чем предыдущем случае. При этом образовалось тоже 5, 7 выпучин При числе выпучин п = 4 критическое давление получалось рав ным давлению совершенной оболочки или даже превышало его Таким образом, влияние начальной погиби зависит от ее формы Наиболее опасны погиби, соответствующие ожидаемому волно образованию (п = 6). Если же начальные неправильности не со ответствуют форме выпучивания идеальной оболочки (п = 4) критическое давление может оказаться даже выше, чем прл от сутствии начальных неправильностей. Уменьшение критического давления начинается при амплитуде начальной погиби, равной примерно 0,25 от толщины оболочки. [c.154]

Особенностью сдвиговых колебаний штампа является изменение амплитуды 0 пропорциональное величине начальных напряжений, а также наличие счетного множества частот на которых Re 0 = О, т. е. реальная составляющая реакции среды на этих частотах не зависит от преднапряже-ний. [c.165]

На рис. 8.1.1 приведены графики функщш г = w — w (иР я w — амплитуды колебаний штампа соответственно в ЕС и в НДС), рассчитанные для стали 35ХГСА и иллюстрирующие влияние начальных напряжений на амплитуду колебаний штампа. Индексами Л , п = 1, 2, 3 отмечены кривые в НДС-1, НДС-2, НДС-3, 4 — в 3-НДС, 5 — в 2-НДС, (кривые 1-3 увеличены в 10 раз). Масса штампа фиксирована, значение р во всех случаях одинаково и положительно. Из трафиков следует, что наиболее сильное влияние на динамику штампа оказывает 3-НДС. Далее по степени влияния идут соответственно 2-НДС, НДС-2, НДС-1 и НДС-3. Все виды напряженных состояний различаются максимальными и минимальными А значениями (им соответствуют частоты х+ и х ). Значения частот максимального влияния и ж , а также уР где влияние практически отсутствует, не зависят от преднапряжений. Характерно, что на частотах достигается максимум изменения аргумента. [c.167]

На рис. 8.2.3 приведены графики функции т = ги° — w (напомним, что и W3 — амплитуды колебаний штампа соответственно в ЕС и НДС), рассчитанные доя стали 35ХГСА и иллюстрирующие влияние начальных напряжений и массы штампа на амплитуду его колебаний. Индексами Л , п = 1, 2, 3 отмечены кривые, соответствующие НДС-1, НДС-2 и НДС-3, кривые Лз/2 — уменьшенной в 2, Лз/4 — в 4 раза деформации по оси х . Масса штампа фиксирована, значение р во всех случаях положительно. [c.174]

Рассмотрим следующий диапазон частот [х , х д] котором ReQ > > О, Im<3 < О, причем 1т<5 <С 1. Введемpk — Re.Qk, = IraQk, где Qk к = О, 1) участвуют в представлении (8.3.4). В этом диапазоне влияние начальной деформации на амплитуду колебаний штампа характеризуется частотами х и х , на которых т достигает максимального А+ и минимального А значений, а также частотой хо, на которой г = 0. Последняя [c.183]

Изложенное иллюстрируют представленные на рис. 8.3.4 графики т, рассчитанные для НДС-1, НДС-2 и НДС-3 (кривые отмечены индексами Хп, п = 1, 2, 3), а также при уменьшенной деформации по соответствующей оси. Из графиков следует, что в рассматриваемом диапазоне частот изменение начальных напряжений существенно влияет на динамику массивного штампа. Однако, в отличие от рассмотренного выше случая докри-тических частот, при НДС-1 и НДС-2 существует частота хо, на которой амплитуда колебаний штампа не зависит от величины начальной деформации. При НДС-3 такая частота отсутствует. [c.184]

Влияние локализации НДС на динамику массивного штампа иллюстрируют графики на рис. 8.4.7 (преднапряжен слой, полупространство свободно от начальных напряжений) и 8.4.8 (преднапряжено полупространство, слой находится в естественном состоянии). Как и ранее, индексом Л , п = 1, 2, 3 и 4 отмечены кривые г, рассчитанные соответственно при НДС-1, НДС-2, НДС-3 и 3-НДС. Нетрудно видеть, что максимальное влияние на динамику массивного тела оказывает 3-НДС, локализованное как в слое, так и в полупространстве. В то же время имеет место резкое отличие проявления НДС в слое и в полу про странстве. При локализации в слое (рис.8.4.7) НДС оказывает основное влияние на амплитуду резонанса. [c.186]

Настоящий раздел посвящен исследованию особенностей колебания прямоугольного штампа на поверхности преднапряженного слоя. В пространственной постановке исследуется влияние геометрических параметров (отношение длины к ширине) штампа на информативность контроля изменения НДС по изменению амплитуды колебаний штампа. В частности изучалась целесообразность использования решения пространственной задачи для оценки вида НДС и величины начальной деформации. [c.187]

Точность и качество отверстий повышают при наложении колебаний на пуансон (частота до 500 Гц, амплитуда 0,3 мм). Плиты толще 6,5 мм штамповке не подвергают. Отверстия с ровными краями и с низким уровнем дефектов вокруг них можно достичь при использовании гидродинамической пробивки (ГДП). Принципиальное ее отличие от пробивки отверстий в инструментальном штампе состоит в отсутствии сил трения между пуансоном и матрицей. Сущность ГДП при использовании схемы, в которой в пробивном пуансоне генерируются упругие волны напряжений и деформаций, состоит з следующем (рис. 5.9). Деталь 1 укладывают на стол 2, в котором размещена матрица 3, и фиксируют усилием Q, созданным стаканом 4. В матрице и стакане выполнены соосные отверстия, диаметры которых равны. В полости матрицы установлен пуансон 5 подпора. Пробивной пуансон 6 раз- [c.136]

Шаг подачи ленты материала может регулироваться с помощью кулисного механизма и зависит от амплитуды качания кулисы. Точность шага подачи мозКио повышать, применяя ловители, закрепленные в верхней части штампа. При опускании ловите- ли своими конусными концами входят в пробитые на предшествующих переходах штамповки отверстия в ленте материала и устанавливают ленту в необходимое положение, исправляя неточность шага подачи. В момент действия ловителей верхние подающие и тянущие валки подачи приподнимаются над лентой и освобождают ее. [c.116]

В работах А. С. Зильберглейта и соавторов [10, 11] показано, что наиболее интересные для приложения физические величины, такие как контактные напряжения, их интенсивность, амплитуда колебаний штампа и т.д., могут быть выражены в замкнутом виде непосредственно через решение интегрального уравнения Фредгольма. [c.120]

Исследование конкретных задач показало, что закономерности влияния начальной деформации на интегральные характеристики динамических задач (реакция среды, амплитуда и фаза смещения штампа) и на резонансные явления, возникающие при контактном взаимодействии, содержат больше информации о напряженном состоянии тела. Влияние однородной начальной деформации произвольного вида на динамику массивных тел и инерционных систем, контактирующих с предварительно напряженной средой, исследовалось в [21-23]. Неоднородная начальная деформация и ее влияние на динамику массивных тел и инерционных систем, взаимодействующих с неоднородными преднапряженными средами и на возникающие при этом резонансные явления, изучались в работах Т. И. Белянковой, И. А. Зайцевой, В. В. Калинчука, Ю. Е. Пузанова [18, 19, 24, 26]. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...