Вернуть

Источник тока и электрическая сварочная дуга представляют собой энергетическую систему, которая в процессе сварки должна обладать достаточной устойчивостью. Под устойчивостью системы понимается такое состояние, когда параметры режима сварки /д и 11ц пе изменяют своей величины в течение достаточно длительного времени. Причем, если в результате каких-то внешних причин (изменение длины дуги, сопротивления ее, изменение степени ионизации) произойдет изменение этих параметров, что приведет к отклонению от устойчивого равновесия, система должна снова вернуться в состояние равновесия. [c.124]

Вернемся теперь к общему случаю, когда на стенке имеет место скольжение, т. е. Л 0. Дифференцирование уравнения (2-5.9) по Tw при постоянном Ар дает [c.71]

Рассмотрим теперь случай, когда разрыв происходит в момент наблюдения s = 0. Мы не можем трактовать такой разрыв как выброс, поскольку Т может вернуться (а может и нет) при х > t к прежнему значению если выполняется принцип детерминизма, то материал в момент t не может также предвидеть, что произойдет далее. Физическая интуиция подсказывает, что, когда разрыв имеет место в момент при s = О, то на поведение материала, т. е. на значение А в момент t, будет в действительности оказывать [c.155]

Заметим, что если уравнение (6-3.17) предполагается верным, то уравнения (6-3.15) и (6-3.16) получаются независимо от уравнения состояния (6-3.3) в силу теорем о малых деформациях и медленных течениях, справедливых для простой жидкости в общем случае. Конечно, это замечание нельзя распространить на результаты, полученные при помощи уравнений (6-3.5) и (6-3.13) и относящиеся к случаю больших деформаций и произвольных скоростей . [c.220]

Аналогичную процедуру можно применить к неньютоновским жидкостям, поскольку рассуждения, приводящие к уравнению (7-1.25), не зависят от реологического поведения рассматриваемой жидкости (при условии что внутренние напряжения не зависят от кинематики движения таким образом, что соображение об увеличении отношения инерционных сил к внутренним напряжениям с ростом расстояния до тела не перестало бы быть верным). Все же получаемое уравнение, а именно [c.263]

Верно, однако, что в других примерах сообщалось об исключительно больших значениях вязкости удлинения [38, 39]. [c.293]

Вернемся к построению изображений на машиностроительных чертежах (см. рис. 5). После рассмотрения аксонометрических проекций несложно будет уяснить важное условие получения комплексного чертежа. [c.12]

Если между различными точками в системе существуют разности температур, давлений и других параметров, то она является неравновесной. В такой системе под действием градиентов параметров возникают потоки теплоты, вещества и другие, стремящиеся вернуть ее в состояние равновесия. Опыт показывает, что изолированная система с течением времени всегда приходит в состояние равновесия и никогда самопроизвольно выйти из него не может. В классической термодинамике рассматриваются только равновесные системы. [c.8]

Регенерировать можно не только тепловую энергию, но и энергию избыточного давления. Например, если в реакционной камере / (рис. 24.4) по условиям технологии необходимо избыточное давление, то исходные продукты 2 приходится сжимать компрессором 3, затрачивая на это электроэнергию. Однако часть этой энергии, а иногда даже больше энергии, чем затрачено (если, например, в реакторе J увеличивается объем газов), можно вернуть (регенерировать) за счет расширения получающихся продуктов 4 в турбине 5. Электромашина 6 при этом играет роль пускового двигателя, а также источника недостающей или потребителя избыточной мощности (в последнем случае электромашина работает в режиме генератора). Хорошим примером использования энергии давления является тур- [c.205]

Несмотря на неплохое соответствие расчетных коэффициентов теплообмена по формулам (3.30) и (3.31) (при этом использовались значения порозности, полученные в тех же опытах) и собственным экспериментальным данным, приведенные уравнения вряд ли будут удовлетворительно описывать теплообмен более крупных частиц и особенно в случае псевдоожижения под давлением, так как в рих, очевидно, гиперболизирована конвективная составляющая, или, вернее, завышена роль входящих в нее сомножителей диаметра частиц, теплоемкости и плотности газа (все с показателем степени, равным 1). Противоречивым является запись уравнения (3.31) с одной стороны, рекомендуется пользоваться оптимальной скоростью фильтрации газа при определении max, ЧТО, безусловно, правильно, с другой—принимается т — Шо, ЧТО предполагает максимальное значение [c.80]

Ю = О, то есть реакции найдены верно. [c.37]

Проверки показывают, что эпюры в раме построены верно. [c.38]

Соединения деталей с помощью пружин применяются тогда, когда необходимо вернуть детали в исходное взаимное положение после удаления нагрузки ( 76). [c.162]

Изотермическое расширение идеального газа является простой иллюстрацией процесса количественного превращения теплоты в работу. Работа, совершенная по отношению к окружающей среде, происходит за счет эквивалентного количества теплоты, полученной от окружающей среды. Однако этот процесс не может продолжаться после того, как давление в цилиндре достигнет наиболее низкого давления окружающей среды. Для того чтобы продолжить процесс, система должна вернуться к первоначальному состоянию. Но восстановление состояния потребовало бы по крайней мере такой же работы, как работа, полученная во время расширения таким образом, эффективность изотермического расширения для получения только работы была бы сведена к нулю. [c.196]

Исходя из этого третья ступень представляет собой неполную конденсацию при постоянных температуре и давлении до тех пор, пока система не будет содержать 90,3% жидкости и 9,7% пара. Затем обратимое адиабатное сжатие должно вернуть систему в первоначальное состояние. [c.199]

Эмпирические параметры Л и В в вышеприведенных отношениях зависят от температуры, и уравнения верны только при условии постоянства температуры и давления. Методы вычисления параметров и коэффициентов активности обсуждаются в гл. IX. [c.261]

Изучив 1 рму отдельных деталей, следует вновь вернуться к описанию конструкции пресса с тем, чтобы более глубоко изучить, как он работает и каково его назначение. [c.349]

Обнаружив ошибку, нужно вернуться к чертежу общего вида, вновь сопоставить изучаемую деталь на разных изображениях и установить причину этой ошибки. [c.354]

Для частиц этой группы в автомодельной области верна зависимость (2-12), а для области закона Стокса — зависимость (2-15). [c.56]

Величину Reo.np можно найти по графику [Л. 284], если знать второе слагаемое. Однако определение Re i = и тйэ/у затруднительно. Неясны методы оценки коэффициента фт (в примере принято фт = 1), а определение пульсационных скоростей частиц по выражению (б) верно лишь для закона Стокса. Пример расчета Арп, приведенный в [Л. 284], показал, что при р = 4%, Re=10 , 1 3 = 50 мк, рт=2-10з с точностью до 1% [c.65]

Приведенные решения верны при отсутствии ряда сил, способствующих перемещению частиц в направлении, перпендикулярном их основному движению. Подобные поперечные перемещения частиц являются существенными для теплообмена дисперсного потока со стенкой, для загрязнения поверхности канала (например, экранных трубок котлов, лопаток газовых турбин и пр.) и для гидродинамического сопротивления движения всего потока. В [Л. 250] отмечается, что из числа подобных сил наиболее существенны [c.71]

Эта зависимость верна при /ж = 0,298- 0,66 = = 3,55-7,7 i = 0,5- 0,6 Jfe = 0,12-0,6 = 5- 7,5 L = = 0,8—1,87 м. Данные, полученные при каскадном расположении сеток, выражению (3-25) не удовлетворяют, видимо, в связи с наблюдающейся там неравномерностью распределения частиц и газа по сечению камеры, 7 99 [c.99]

Необходимо отметить, что переменные величины скольжения скоростей компонентов потока (или истинной концентрации р. ) в значительной степени зависят от краевых условий, в частности от начальных и геометрических условий разгона. При обработке опытов важно верно оценить протяженность участка разгона.. В большинстве случаев (Л. 115, 227, 275] он оценивается по графику изменения давления вдоль канала. [c.130]

Зависимость (4-52 ) с максимальной погрешностью 10% верна в пределах изменения величин Re= (1,98ч-8,0)-10, (й(о/ж/йгт) = 1,23 2,76, р= (0,65 112) 10-3. Вы- [c.134]

Для частиц третьей группы (/=1,15—1,5) в соответствии с данными гл. 2 в области ламинарного режима верна зависимость (5-17), а в турбулентной области — зависимость (5-16). [c.153]

Передача тепла в пограничной пристенной зоне к стенке канала в основном осуществляется теплопроводностью. На основе выше изложенного следует предположить, что уменьшение термического сопротивления этой зоны и, следовательно, интенсификация всего процесса происходит за счет растущего с увеличением р проникновения в нее твердых частиц, увеличения объемной теплоемкости и уменьшения толщины зоны и изменением ее структуры. Разумеется, что предполагаемое соотношение термических сопротивлений основных зон потока при определенных критических условиях изменяется, так как с ростом концентрации р нарастают и отрицательные для теплообмена явления (гл. 7, 8). Поэтому указанные предпосылки и далее приводимые зависимости верны лишь при р<Ркр, м-< Акр [Л. 80, 98, 99]. [c.182]

Основные методические трудности заключались в надежном измерении температур потока твердых частиц и их концентрации. Поэтому зачастую использовалось расчетное определение температуры нагрева (охлаждения) всего потока [Л. 309, 350] либо измерение температуры в бункере сбора частиц, что неточно. Еще большие погрешности вносит измерение температуры с помощью датчика, непосредственно вводимого в поток. Очевидно, что для верной оценки [c.210]

Зависимость (6-87) верна при 7 000[c.231]

Обработка опытных данных в [Л. 161] велась по критериальному уравнению, полученному на основе дифференциальных уравнений Г. И. Баренблатта [Л. 15], записанных через параметры компонентов потока. Поэтому появление в [Л. 161] критериев Рейнольдса н Прандтля для всего дисперсного потока неожиданно. Для верного суждения о влиянии физических параметров компонентов суспензий на результирующий теплоперенос воспользуемся нашим методом сравнения по (Nun/Nu)ке. pr=i(i m. Тогда взамен (7-29) —(7-31) получим [c.246]

Зная из опыта Ар, можно по формуле (8-8) определить V и далее G. В общем случае полученные зависимости позволяют провести качественно верный анализ влияния ряда факторов на скорость эжектируемого воздуха. Так, согласно (8-8) она увеличивается с ростом h, Gt и Gr/Q — удельной нагрузки канала. Увеличивающееся при этом сопротивление Ар влияет на и в обратную сторону, но Ар растет медленнее и и все же увеличивается. Опытные данные подтвердили справедливость этих положений. Для мелких частиц при прочих равных 252 [c.252]

Полученяе наилучшего (оптимального) чертежа. Резервы оптимизации. Оптимальный чертеж —это документ с обоснованно-экономной информативностью. Оптимизация чертежей и его фрагментов — верный путь сокращения временных затрат на выполнение и чтение чертежей. Оптимизация чертежей взаимосвязана с машинной геометрией и графикой в системе автоматизированного проектирования (САПР), помогает ускорению ее внедрения в широком плане. [c.137]

Твэлы, находящиеся длительное время в активной зоне, облучаются слишком большим интегральным потоком нейтронов, и микротопливо имеет весьма высокие значения относительного выгорания тяжелых ядер (fima), что может привести к разрушению микротвэлов и повышению активности теплоносителя. Твэлы, быстро проходящие активную зону, наоборот, мала выгорают, и их нужно вернуть в активную зону на повторное использование. Таки.м образом, требуется систе.ма возврата невыгоревших твэлов в активную зону реактора со специальной установкой для измерения выгорания топлива в выгружаемых твэлах и сложным перегрузочным устройством. [c.24]

Чтобы воспользоваться выражением (4.46), нужно знать функцию еэ(7 ст/ Тел, бел). Для ее расчета вернемся к результатам, полученным в подпараграфе 4.4.4. Применительно к условиям теплообмена неизотермиче-ского псевдоожиженного слоя с погруженной поверхностью плоский слой дисперсной среды соответствует неизотермичной зоне между-поверхностью теплообмена и ядром слоя. В эквивалентной этому слою модели стопы (см. рис. 4.7, а) О и N+1 ограничивающие поверхности представляют собой стенку теплообменника и ядро слоя с температурами Т ст и Тел- При фиксированной толщине неизотермичной зоны (число Л ), заданных степени черноты частиц и средней порозности слоя характеристики элементарного слоя стопы по-прежнему определяются формулами и уравнениями, приведенными в подпараграфе 4.4.2. Решение системы уравнений (4.38) позволяет найти возможное стационарное распределение температуры и величину лучистого потока по формуле (4.41). С помощью этого соотношения можно получить в явном виде функцию Еэ Тст, 7 сл, бел). Действительно, потоку, испускаемому псевдоожиженным слоем, соот- [c.176]

Как мы уже указывали, автор в ряде случаев избегает строгого подхода к тем или иным термодинамическим понятиям. Например, по сути дела он не провел различия между понятиями равновесный и обратимый (процессы). Как известно, про--цесс является равновесным (квазистатическим), если он состоит из непрерывной совокупности равновесных состояний системы. Обратимый же процесс — это такой процесс с рассматриваемой системой, выполнив который она может вернуться в исходное состояние без изменений в ней самой и в системах, внешних по отношению к ней. В подавляющем большинстве случаев равновесные процессы являются обратимыми, однако можно привести пример, когда равновесный процесс не является обратимым. В описании политропных процессов автор отошел от общепринятого понимания понятия политропный процесс . В отличие от принятого в советской термодинамической литературе автор определяет политропный процесс как такой процесс с идеальным газом, который удовлетворяет условию pv = onst, в котором величина о лежит между единицей и величиной отношения pj . Поэтому изотермический, адиабатный и многие другие процессы не являются, по мнению автора, политропными. В указанном ограничении величины о и состоит отличие понимания политроп-ного процесса автором от принятого советскими термодинамиками. [c.24]

Рассмотрим случаи с,= onst, которые особенно многочисленны при неправильной форме частиц, так как согласно 2-4 автомодельность по R6t (с/ = onst) наступает тем раньше, чем больше несфе-ричность. При /=1,15- 1,5 последующие решения верны для Rei 200—400. Решения дифференциального уравнения при с/ = onst для нисходящего прямотока получены в [Л. 306], для восходящего прямотока в [Л. 71, 72, 143, 254, 262] и для противотока в [Л. 72]. В общем случае уравнения (2-17), (2-18 ) относятся к одному классу рациональных функций, интегрирование которых возможно по формуле общего типа (Л. 71]. Пользуясь выражением (2-40) и полагая скорость воздуха неизменной, найдем время и конечную скорость движения частиц при противотоке. Разделяя переменные и определяя постоянную интегрирования из начальных условий (т=0, VT = VT.n), получим [Л. 71, 72] [c.66]

При переходе к системе газ —твердые частицы член, учитывающий силу общего сопротивления, значительно преобладает над остальными и верный учет его является чрезвычайно важным. Нужно отметить также, что если для Fap получено общее выражение, то вы[>а>1<енне для Fh известно лишь при стоксовом режиме обтекания, а для силы сопротивления были получены лишь ограниченнее зависимости, справедливые -в том или ином частном случае. Так, в Л. 381] считался справедливым стоксов (линейный) закон сопротивлепия, а в Лv 302J силу сопротивления определйют по квгрдратичному за 102 [c.102]

Для области Стокса (п=1) решения, полученные на основе уравнения (3-35), верны. Однако при увеличении числа Рейнольдса Re>0,4 показатель степени п уменьшается и расхождение соответственно нарастает. В автомодельной области, где п = 0 сила сопротивления в уравнении (3-35) окажется по меньшей мере на порядок заниженной. Таким образом, решения, полученные на основе этого уравнения, нельзя считать справедливыми для всех турбулентных течений. Кроме того, такая неправомерная запись уравнений пульсационного движения значительно усложнила его решение, привела к не-об содимости использовать графический метод и интерполяционные формулы [Л. 36]. [c.104]

Такой вывод нельзя признать строгим, так как в нем не учитываются силы взаимодействий частиц со стенкой канала Фт и изменения на участке разгона объемной концентрации р и скорости частиц. Поэтому иитегриро-вать, полагая 5т.р независимой величиной, неверно. Выражение (4-41), получившее распространение в литературе, верно лишь тогда, когда для существенного упрощения задачи можно принять, что Фт=0, и ввести в рассмотрение среднеинтегральное значение [c.124]

Данные по теплообмену с закрепленной частицей н е-правильной формы отсутствуют. Опыты для различных неподвижных тел правильной формы (Л. 167, 172, 330] (рис. 5-2) указывают на возможность их обобщения путем правильного выбора определяющего геометрического размера. Согласно исследованию В. Г. Щит икова такой величиной является приведенный диаметр, получаемый делением периметра миделя на число я л. 330]. В это случае с максимальной погрешностью 18% верна общая зависимость (Re= Ю -н 10 ) [c.144]

Несмотря на определенное восполнение наших знаний о флюидных дисперсных потоках, последние нуждаются в специальных и всесторонних исследованиях. В первую очередь важно детально выяснить качественные изменения в структуре системы. Здесь при повышенных концентрациях необходимо в новых условиях вернуться к проблеме возможного вырождения турбулентности несущей среды, к задаче о распределении локальной и средней истинных концентраций, к необходимости оценить вид и значение критического и оптимального обобщающего критерия (включающего и соответствующие концеИтрации), к методам расчета аэродинамического сопротивления и реологических свойств системы и пр. Иначе говоря, лишь знание гидромеханических свойств флюидных потоков позволит надежно и на основе достаточно общих закономерностей вести их расчет в качестве массо- и теплоносителей. Важность этих задач определяется тем, что именно здесь возможно 264 [c.264]

Зависимости (9-18) и (9-19) верны в следующих пределах изменения критериев подобия 0,3125 1,2 10- местных сопротивлениях, возникающих при движении слоя, получены в [Л. 209]. В [Л. 258] утверждается, что данные о модифицированном коэффициенте трения об = Ароб > //-Отг т при вертикальном транспорте совпадают с рекомендациями Вэня [Л. 184], исследовавшего горизонтальные потоки при (i до 850 кг кг (транспорт дюнами ), В [Л. 322а] приведено выражение для коэффициента сопротивления трения при высоконапорном транспорте в пробковом режиме с до 50 /сг ч/кг ч [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...