Коэффициент теплоотдачи, отнесенный

Для расчета теплоотдачи пластины в воздушном потоке высокой дозвуковой скорости при 10 коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур между температурой стенки и адиабатической температурой стенки а.с [17] [c.64]

На некотором расстоянии I от входа в трубу и далее вниз по потоку / /н.т между жидкостью и стенками происходит стабилизованный теплообмен. Стабилизованным называют конвективный теплообмен в трубе на таком удалении от сечения, после которого сохраняется определенный закон изменения граничных условий на стенке по длине, что поле температуры практически не зависит от характера распределения температуры и скорости в этом сечении. Когда свойства жидкости постоянны при некоторых типах граничных условий на стенке (например, при постоянной температуре стенки или постоянной плотности теплового потока на стенке), распределение температуры (отсчитанной от температуры стенки) по сечению потока при стабилизованном теплообмене остается подобным самому себе в различных сечениях трубы. При этом коэффициент теплоотдачи, отнесенный к местному температурному напору, не изменяется по длине трубы. [c.315]

В приведенной формуле коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору. Физические параметры жидкости, входящие в числа подобия Nu и Ре, а также значение следует выбирать по температуре / = —0.5А/. [c.341]

В исследовании, проведенном в МЭИ [Л. 30], подробно изучены различные виды шероховатости типа резьбы , кото- рая наносилась на внутреннюю поверхность круглой трубы диаметром d=16,7 мм и f/d=100. Опыты проводились с водой. На рис. 10-4 приведены опытные данные, относящиеся к резьбе треугольного профиля (рис. 10-3,а). Коэффициент теплоотдачи отнесен к поверхности гладкой трубы (без учета эффекта оребрения). Приведенные данные показывают, что такой вид искусственной шероховатости позволяет значительно увеличить теплоотдачу. В этом исследовании было показано также что скругленная шероховатость (рис. 10-3,6) значительно менее эффективна в ряде случаев она вообще не дает увеличения теплоотдачи в сравнении с гладкой поверхностью. Это указывает на то, что острая кромка выступов имеет существенное значение для интенсификации теплоотдачи. [c.273]

Оптимальное значение относительного продольного шага (s//i)onT = 13 1 при любом значении Рг от 0,7 до 80. График зависимости бш от s//i для воды показан на рис. 10-5. Приведенное соотношение справедливо при (s/h) 6 в диапазоне чисел Re от 6-10 до 4-10 чисел Рг от 0,7 до 80. В (10-16) коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности стенки определяющий размер— эквивалентный гидравлический диаметр канала. [c.274]

Примечание. пр — приведенный коэффициент теплоотдачи, отнесенный к полной поверхности теплообмена (включая гладкую поверхность несущей трубы и поверхность ребер) п — число рядов труб по глубине потока. [c.186]

Примечание. Число Nu определяется через коэффициент теплоотдачи. отнесенный к полной поверхности теплообмена (включая поверхность ребер и несущей трубы). [c.206]

Вопрос о влиянии порозности / слоя является спорным. С одной стороны, в ряде исследований [171, 173, 176] влияние порозности выявилось достаточно отчетливо, с другой, анализ этого вопроса, выполненный В. Н. Тимофеевым [178], показывает, что если говорить о коэффициенте теплоотдачи, отнесенном к поверхности р, и учесть неточности методик исследования, то влияние порозности или вовсе не обнаруживается или оно настолько мало, что находится в пределах погрешности опытов. [c.302]

Здесь Осм — коэффициент теплоотдачи, отнесенный к разности температур стенки и пара (парогазовой смеси) вдали от поверхности конденсации. Коэффициент теплоотдачи асм является сложной величиной, учитывающей различные термические сопротивления. Суммарное термическое сопротивление Л=1/асм можно расчленить на термиче-ческое сопротивление конденсата Япл, межфазное термическое сопротивление и термическое сопротивление подводу теплоты (пара) к поверхности конденсации (диффузионное термическое сопротивление) Л. Этим термическим сопротивлениям соответствуют температурные разности ЛГ , АТф, ДГд (см. рис. 2-6), причем [c.42]

Формула (9.38) является некоторым обобщенным понятием коэффициента теплоотдачи, отнесенного не к разности термодинамических температур стенки и потока, а к разности температуру стенки и температуры торможения потока. В гл. XII будет показано, что удобнее вместо температуры торможения потока в это выражение вводить температуру стенки при ее изоэнтропическом обтекании. [c.145]

Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности металла, в этом случае может быть выражен формулой [c.353]

Интенсивность контактного теплообмена оценивалась коэффициентом теплоотдачи, отнесенным к единице поверхности частиц [c.684]

Связь между коэффициентами теплоотдачи, отнесенными к единице объема теплообменного участка и единице поверхности частиц, может быть представлена в виде [c.686]

В (2.46) коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур = расстояние z [c.198]

Коэффициент теплоотдачи в рассматриваемых условиях может быть приближенно рассчитан по формуле (5-13), i-дс в качестве определяющей температуры принимаете,я t, а коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур Д Ол. При i = Q7T Х к = 7,97Х ХЮ-2 Вт/(м-°С) (Хш = 48,5-10 б Па-с p ,= l,182 кДж/(кг-°С) Ргж = 0,719 [c.100]

Формула справедлива для труб промышленного изготовления при йур = 90+200 кг/(м -с), 4 = (-15)- ( + 5) =С, - 4 + -4-6 кВт/м для пятиканальной и /р,п — 8- 10 кВт/м для деся-тиканальнон трубы. Коэффициент теплоотдачи отнесен к полной площади внутренней поверхности труб и ребер F н к температурному напору между хладагентом и стенкой трубы, тепловой поток — к F [c.209]

Теплообмен при поперечном омывании пучка ребристых труб зависит не только от компоновки труб в пучке (коридорная или шахматная), но и от формы и высоты ребер h, а также шага I между ними. С увеличением высоты ребер вследствие снижения эффективности их работы коэффициент теплоотдачи, отнесенный к гладкой неоребренной поверхности, понижается. С увеличением шага между ребрами до расстояния / = (0,2... 0,3) d наблюдается возрастание коэффициента теплоотдачи. [c.349]

Скорость W, входящую в число Рейнольдса, определяют для наименьшей площади сечения. Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к полной площади поверхности ребристой трубы, составит ребр = а/р. [c.350]

Здесь средний коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору. Физические свойства жидкости, входящие в Nu и Ре, а также значение выбираются по температуре t=t —А л/2 (значение jx берется по средней температуре стенки). Определяющим размером, вводимым в Nu и Ре, является внутренний диамётр трубы. [c.212]

В опытах [Л. 59, 60] критерий Re изменялся от 1,3-10 до 1,65-10 этому соответствовали изменения скорости и температуры паровоздушного потока от 9 до 115 м/с и от 12 до 140 °С. Средний температурный напор изменялся в опытах от 6 до 80 К. Коэффициент теплоотдачи отнесен к поверхности пластины / расч- Объем пор в пластине составлял 40%. [c.348]

Оптимальное значение относительного продольного шага (s/ft)onT =13+1 при любом значении в интервале от 0,7 до 80. График зависимости от s/h для воды показан на рис. 10-5. Приведенное соотношение справедливо при (s/h) > 6 в диапазоне чисел Re K от 6-10 до 4-10 , чисел Рг от 0,7 до 80. В уравнении (10-16) коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности стенки определяющий размер — эквивалентный диаметр канала При применении шероховатой поверхности наряду с теплооб меном возрастает коэффициент гидравлИЧеСКОГО СОПроТИВЛеНИЯ При этом обычно величина не зависит от скорости течения теп лоносителя. Вследствие увеличения сопротивления при практиче ском применении искусственной шероховатости представляет ин терес сравнение эффективности этого метода интенсификации тепло 294 [c.294]

Для условий конденсации на мелкоребрнстых трубах, когда большое влияние на формирование пленки конденсата оказывают силы поверхностного натяжения, вполне оправдан иной подход к решению задачи пленочной конденсации на оребренных поверхностях. Н. В. Зозуля, В. П. Боровков, В. А. Карху [7.14—7.17] разработали аналитический метод расчета, в котором учитывалось влияние сил поверхностного натяжения. Аналитически и экспериментально показано, что при определенной геометрии ребра возможно повышение к за счет снижения толщины пленки конденсата на верхней части ребер под действием сил поверхностного натяжения. Для мелкоребристых труб с коэффициентом оребрения порядка 1,3—1,4 средний коэффициент теплоотдачи, отнесенный ко всей поверхности сребренной трубы, может увеличиться в 1,7 [7.18], в 1,7—2 раза [c.180]

Примечания. 1. ф — отношение поверхности теплообмена со стороны газа к гладкой поверхности несущей трубы (без ребер) а -р — коэффициент теплоотдачи, отнесенный к гладкой поверхности несущей трубы (без ребер), ккал1м час °С. [c.191]

Результаты своих исследований Фурнас обобщил в виде формулы для объемного коэффициента теплоотдачи, отнесенного к температуре поверхности материала [c.300]

Здесь a=qd Tn—Та), т. е. коэффициент теплоотдачи отнесен к начальному температурному напору X=xllo la — характерный размер бо или Ra fe=0 —для плоской струи для осесимметричной. Функ- [c.190]

Для одновременного учета в механически торможенной газовзвеси как благоприятных факторов, влияющих на теплообмен (увел-иченпе времени шребывания частиц в теплообменной камере), так и неблагоприятных (уменьшение коэффициента теплоотдачи, отнесенного к едп-пице поверхности частиц из-за увеличения весовой концентрации), введем коэффициент теплоотдачи, отнесенный к единице объема теплообменного участка [c.685]

Номограмма рис. 6.5 построена применительно к змеевиковому пакету из труб диаметром 28x3 мм, с шахматным расположением труб, поперечным обтеканием и шагом между осями труб в ряду 72, а по ходу газа 50 мм. Если применяется пакет другой конструкции, например из оребренных труб, который имеет коэффициент теплоотдачи, отнесенный к гладкой поверхности, например, в 2 раза больше, а удельную стоимость оребренной трубы, отнесенную к 1 м гладкой трубы, К/ = 70 руб/м , то для опре- [c.142]

Конденсация иара в потоке недогретой жидкости. При пузырьковой структуре неравновесного двухфазного турбулентного потока и Рг = 1 коэффициент теплоотдачи, отнесенный к площади поверхности парового пузыря, может быть определен как [58] [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...