Стенка потеющая

Вследствие наличия колебательной составляющей скорости осредненное течение отличается от того течения, которое получилось бы при осреднении внешнего течения с самого начала. Эта разница проявляется в присутствии дополнительной функции, характеризующей нелинейные члены дифференциального уравнения. Из графика функции Fq х, у) (рис. И) следует, что наибольшее относительное изменение профиля скоростей происходит вблизи стенки, потому что п у = О функция F (t//6J принимает свое наибольшее значение f (0) = 1, Это объясняется тем, что поскольку ускорение частиц среды, близких к стенке, сравнительно мало, то именно здесь дополнительный градиент давления проявляет себя сильнее. [c.85]

Решение уравнения (13.108) с граничным условием (13.109) дает распределение температуры 0г(т, ) во внешнем радиационном слое. Полученное решение, однако, неприменимо в непосредственной близости к стенке, потому что оно не удовлетворяет условию непрерывности температуры при т = 0. Значение 0r(t, i) при т—>-0 используется в качестве температуры на внешней границе теплового пограничного слоя. Этот подход аналогичен использованию решения задачи о потенциальном обтекании для отыскания скорости на границе гидродинамического пограничного слоя. [c.558]

Больную в целях защиты от у-излучения реактора поместили в свинцовый ящик с соответствующей толщиной стенок. Потом на нее направили поток нейтронов. Облучение продолжалось полчаса, наблюдение за больной велось издалека с помощью системы зеркал. [c.202]

Внешним контуром фланца является очертание принятой на заводе заготовки. Деталь имеет вертикальные стенки, потому скорость течения металла на внутреннем контуре постоянная, равная скорости движения пуансона. Следовательно, на годографе скоростей контур проема матрицы отобразится в окружность, которая является заданным контуром, не совпадающим с характеристическим направлением. Так получим задачу Коши с единственным решением. [c.49]

Для расчета скорости и расхода реальной жидкости необходимо учесть два следующих фактора 1) выходное отверстие является местным сопротивлением для вытекающей струи 2) живое сечение / вытекающей струи несколько меньше площади /о отверстия в стенке, потому что частицы жидкости при входе в отверстие не могут резко изменить направление своего движения. [c.290]

Одним инструментом по первому переходу осуществляется последовательная обработка одинаковых отверстий группы, расположенных в различных плоскостях детали. Затем другим инструментом производится последовательная обработка по первому переходу одинаковых отверстий второй группы, расположенных в различных стенках детали и т. д. Затем те же отверстия обрабатываются по второму переходу, потом по третьему и т. д. до полного завершения обработки всех отверстий детали. [c.421]

В термометрии излучения в отличие от термометрии, основанной на применении термопары или термометра сопротивления, можно использовать уравнения в явном виде, которые связывают термодинамическую температуру с измеряемой величиной (в данном случае со спектральной яркостью). Это возможно потому, что тепловое излучение, существующее внутри замкнутой полости (излучение черного тела), зависит только от температуры стенок полости и совсем не зависит от ее формы или устройства при условии, что размеры полости намного больше, чем рассматриваемые длины волн. Излучение, выходящее из маленького отверстия в стенке полости, отличается от излучения черного тела лишь в меру того, насколько сильно отверстие нарушает состояние равновесия в полости. В тщательно продуманной конструкции это отличие может быть сделано пренебрежимо малым, так что равновесное излучение черного тела становится доступным для измерений. Таким образом, методы термометрии излучения позволяют в принципе измерить термодинамическую температуру с очень высокой точностью, что будет кратко рассмотрено в разд. 7.7. [c.309]

Примеси различных газов в паре заметно уменьшают теплоотдачу при конденсации. Снижение теплоотдачи происходит потому, что пар конденсируется, а газ или воздух остается на холодной стенке в виде слоя, через который молекулы пара проникают из ядра потока лишь путем диффузии, тем самым увеличивая в значительной степени термическое сопротивление пленки. Так, наличие в паре 1 % воздуха уменьшает коэффициент теплоотдачи прн конденсации на 60% (для движущегося пара влияние воздуха меньше). [c.455]

При форме ребра, показанной на рис. 123, а, ослабление наступает на участке т сопряжения ребра со стенкой консоли. Такая форма ребра особенно невыгодна потому, что ослабление приходится на область больших значений изгибающего момента и на ослабленном участке возникает резкий скачок напряжений. Благоприятно действует удлиненное ребро (рис. 123, б). [c.236]

Для данной шероховатости стенок трубы коэффициент Лкв, называемый удельным сопротивлением, является функцией диаметра, а потому может быть заранее вычислен для каждого диаметра d, входящего в установленный стандарт. Результативно можно составить таблицу значений удельного сопротивления Акв для всех стандартных значений диаметра труб, что существенным образом облегчит расчет для всех рассмотренных случаев простого трубопровода. Д.1я примера приводим табл. XV. 1, составленную для абсолютной шероховатости 0,1 мм. [c.250]

Из рис. 4.5 видно, что при Bt 100 температура стенки перестает зависеть от условий теплообмена на границах тела. Это объясняется тем, что при этом тепловое сопротивление внешнего теплообмена становится несоизмеримо малым по сравнению с внутренним сопротивлением, и потому температурное поле определяется условиями распространения теплоты внутри тела. [c.297]

В непосредственной близости от стенки теплота передается через жидкость теплопроводностью и потому абсолютная величина плотности теплового потока может быть оценена законом Фурье [c.317]

В пристеночном слое жидкость перегревается ее температура выше температуры насыщенного пара. Перегрев жидкости вблизи стенки оказывается возможным потому, что здесь нет постоянной поверхности раздела жидкости и пара, а процесс парообразования может происходить только после возникновения паровых пузырьков. Такие пузырьки возникают в центрах парообразования. [c.405]

Освобождающаяся при конденсации теплота передается холодной поверхности. При пленочной конденсации пар отделен от стенки слоем конденсата, который создает значительное термическое сопротивление тепловому потоку. При капельной конденсации возможен непосредственный контакт пара со стенкой, и потому теплообмен протекает во много раз более интенсивно, чем при пленочной конденсации. [c.413]

Так как концентрация горячего газа при приближении к поверхности испарения уменьшается, то по направлению к поверхности возникает молекулярный поток горячего газа, который можно выразить формулой, аналогичной формуле (12.28). Но поверхность непроницаема для горячего газа, и потому этот поток газа должен быть компенсирован конвективным потоком парогазовой смеси. Вместе с этим потоком от стенки уносится пар. Плотность конвективного парового потока определяется формулой [c.423]

Рассмотрим температурное поле в пористой стенке в предположении, что интенсивность теплоотдачи внутри пор бесконечно велика, и потому температурные поля стенки и протекающего по ней охладителя совпадают, а подходящий к холодной поверхности стенки поток охладителя получает теплоту только путем теплопроводности. Будем предполагать также, что через стенку путем теплопроводности теплота передается только по скелету пористого материала, а передачу теплоты через ячейки охладителя принимать во внимание не будем. [c.476]

Из предыдущего известно, что из-за отсутствия свободной поверхности числа Фруда и Вебера не влияют на характер движения, а значит, и на искомую зависимость. Так как жидкость несжимаема, на нее не влияет также и число Коши. Из геометрических параметров для труб с гладкими стенками можем указать только два длину I участка и диаметр d трубы. Считаем известным, что при движении заданной жидкости (параметры р и х) по трубе фиксированного диаметра устанавливается однозначное соответствие между характерной скоростью v и падением давления Др на участке длиной I. При этом, разумеется, устанавливается и определенное значение касательного напряжения т, но оно вполне определяется перепадом Ар и потому не может служить независимым параметром. С учетом этих соображений к параметрам, определяющим явление, отнесем I, d, V, р, Др, ц. Из этих шести размерных параметров можно составить всего три я-параметра [c.130]

В непосредственной близости к стенке существует вязкий подслой, в котором молекулярная вязкость существенно превосходит турбулентную и потому > а . Толщина вязкого подслоя составляет 0,001. .. 0,01 толщины всего турбулентного слоя. Далее следует зона логарифмического профиля, которая вместе с вязким подслоем и переходной областью образует пристенную область. В этой области, составляющей около 20 % толщины пограничного слоя, накапливается главная часть его пульсационной энергии. Это означает, что в пристенном пограничном слое турбулентность генерируется главным образом вблизи стенки в области гораздо более узкой, чем вся толщина пограничного слоя. Закономерности, описывающие течение в пристеночной области, часто называют законом стенки . [c.367]

Из предыдущего нам известно, что ввиду отсутствия свободной поверхности числа Фруда и Вебера не могут влиять на характер движения, а значит, и на искомую зависимость. Ввиду несжимаемости выпадает также число Коши. Из геометрических параметров для труб с гладкими стенками мы можем указать только два длину участка I и диаметр трубы д. Считаем известным, что при движении заданной жидкости (параметры р и р) по трубе фиксированного диаметра устанавливается однозначное соответствие между характерной скоростью V и падением давления Ар на заданном участке I. При этом, разумеется, устанавливается и определенное значение касательного напряжения т, но эта величина вполне определяется значением перепада Ар и потому не может служить независимым параметром. С учетом этих соображений в список параметров, определяющих явление, мы включим величины I, й, V, р. Ар, р. Согласно (5-97) из этих шести параметров мы можем составить всего три я-параметра [c.141]

На участке АС и BD эпюра q изменяется по параболе, потому что в величине S изменяются и площадь сечения стенки, и расстояние до оси. На уровне центра тяжести имеем [c.306]

Однако конструкция искусственной шероховатости, представляющей собой различного рода выступы, создаваемые на дне и стенках лотка, затрудняет сплав древесины, и потому в последнее время искусственную шероховатость применять для лесосплавных лотков не рекомендуют. [c.505]

Как было показано, стекки коробок обрезаются в следующей последовательности задняя, левая, передняя и правая. Однако возможна обрезка и в перекрестной последовательности, например, сначала обрезается задняя стенка, потом передняя и, наконец, остальные. В этом случае на заднем и переднем кулачках нужно предусматривать соответствующую ступень, которая позволяла бы после обрезки задней и передней стенок ставить подвижную систему в центральное положение, и лишь после этого должны обрезаться остальные стенки. Невыполнение этого условия может привести к недорезу или недостаточно чистому срезу двух задних углов. [c.135]

В соответствии с предложенной в предыдущей главе классификацией под потоками газовзвеси будем понимать сквозные дисперсные системы с небольшой объемной концентрацией (до нескольких процентов). Для удобства изложения здесь же рассматриваются и слабо-запыленные потоки. Тогда потоки газовзвеси (или менее точно — запыленные потоки)—это дисперсные системы, в которых условия стесненности движения частиц настолько малы, что влияние стенок канала и соседних частиц либо полностью отсу тст ву ет сл а бо 3 а п ы л е Н Н ы е пото- [c.45]

Литье в оболочковые формы обеспечивает высокую геометрическую точность отливок, так как формовочная смесь, обладая высокой подвижностью, дает возможность получать четкий отпечаток модели. Точность отпечатка не нарушается потому, что оболочка снимается с модели без расталкивания. Повышенная точность формы позволяет в 2 раза снизить припуски на механическую обработку отливок. Применяя мелкозернистый кварцевый песок для форм, можно снизить шероховатость поверхности отливок. Высокая прочность оболочек позволяет изготовлять формы тонкостенными, что значительно сокращает расход формовочных материалов и т. д. В оболочковых формах изготовляют отливки с толп1иной стенки 3—15 мм и массой 0,25—100 кг для автомобилей, тракторов, сельскохозяйственных машин из чугуна, углеродистых сталей, сплавов цветных металлов. [c.148]

При обработке крепежных отверстий стального фланца цековкой (вид д) врезание в конус п, соединяющий фланец со стенками цилиндра, вызывает смещение инструмента особенно потому, что размеры детали не позволяют установить инструменг на жесткой оправке. Если не изменять конфигурации фланца и не увеличивать выноса крепежных отверетий, то необходимо обрабатывать фланец фрезой увеличенного диаметра на жееткой оправке, подводимой сбоку (вид е). Можно также увеличить диаметр В и обработать фланцы точением (вид ж). [c.140]

В действительности, однако, все эти заключения имеют лишь весьма ограниченную применимость. Дело в том, что приведенное выше доказательство сохранения равенства rotv = 0 вдоль линии тока, строго говоря, неприменимо для линии, проходящей вдоль поверхности обтекаемого жидкостью твердого тела, уже просто потому, что ввиду наличия стенки нельзя провести в жидкости замкнутый контур, который охватывал бы собой такую линию тока. С этим обстоятельством связан тот факт, что уравнения движения идеальной жидкости допускают решения, в которых на поверхности обтекаемого жидкостью твердого тела происходит, как говорят, отрыв струй линии тока, следовавшие вдоль поверхности, в некотором месте отрываются от нее, уходя в глубь жидкости. В результате возникает картина течения, характеризующаяся наличием отходящей от тела поверхности тангенциального разрыва , на которой скорость жидкости (будучи направлена в каждой точке по касательной к поверхности) терпит разрыв непрерывности. Другими словами, вдоль этой поверхности один слой жидкости как бы скользит по другому (на рис. 1 изображено обтекание с поверхностью разрыва, отделяющей движущуюся жидкость от образующейся позади тела застойной области неподвижной жидкости). С математической точки зрения скачок тангенциальной составляющей скорости представляет собой, как известно, поверхностный ротор скорости. [c.33]

Решен не. Выбираем начало координат иа иих<ием краю стенки, ось X — вертикально в ее плоскости, а ось у — перпендикулярно стейке. В пограничном слое давлен ие не меняется вдоль оси ц (ср. 39) и потому везде равно гидростатическому давлению рч(х), так что р = 0. С обычной для пограничного слоя точностью уравнения (56,6—8) принимают вид [c.309]

В ударной волне, возникающей при обтекании вогнутого профиля, мы имеем пример волны, начинающейся от некоторой точки, расположенной в самом потоке вдали от твердых стенок. Такая точка начала ударной волны обладает некоторыми общими свойствами, которые мы здесь отметим. В самой точке начала интенсивность ударной волны обращается в нуль, а вблизи нее мала. Но в ударной волне слабой интенсивности скачок энтропии и ротора скорости — величины третьего порядка малости, и потому изменение течения при прохождении через волну отличается от непрерывного потенциального нзэнтропического изменения лишь в величинах третьего порядка. Отсюда следует, что в отходящих от точки начала ударной волны слабых разрывах должны испытывать скачок лишь производные третьего порядка от различных величин. Таких разрывов будет, вообще говоря, два слабый разрыв, совпадающий с характеристикой, и тангенциальный слабый разрыв, совпадающий с линией тока (см. конец 96). [c.606]

Физические свойства теплоносителей зависят от температуры и потому изменяются в соответствии с температурным полем. Характер изменения физических свойств теплоносителя по нормали к поверхности зависит от направления теплового потока. При теплоотдаче от стенки в газ газовые частицы, непосредственно прилегаюш,ие к стенке, имеют наибольшую для рассматриваемой системы температуру и, следовательно, наибольшую величину коэффициента теплопроводности, вязкости, теплоемкости и наименьшую величину плотности. При изменении направления теплового потока изменяется и поле физических величин. [c.308]

Дифс )узионный и конвективный потоки охладителя направлены в сторону, противоположную тепловому потоку, и потому интенсивность теплообмена между горячим газом и стенкой уменьшается. [c.417]

При I = оо i = следовательно, j = при = О t = и потому 0 = — Здесь — температура аблирующей поверхности tw, — первоначальная температура стенки. [c.471]

На дуге АВ v = Uq, поэтому т = О, Q = 0, причем 0 < 0 < О, где 00 < О — значение 0 в бесконечно удаленной точке В (рис. 7.24, а). На дуге СВ линии тока xj) = О также о = Uq и, значит, т = О, 2 = 0, причем —л/2 < 0 < 0Q, так как 0 = —л/2 в точке С. На вертикальном участке D 0 = —л/2, Q = —л/2 -f + tT. При этом —оо < т < О, потому что и = О Б точке D и т = = 1п (и/ио) - — оо при неограниченном приближении к D. Наконец, 0 = О на горизонтальной стенке HD, поэтому на ней Q = = t T, где —оо < т < In (vjva). [c.256]

Движение, когда поток не со всех сторон ограничен твердыми стенками, а имеет свободную поверхность, называется безнапор ным,. или движением со свободной поверхностью. В большинстве случаев свободная поверхность соприкасается с атмосферой, а потому при безнапорном движении давление на поверхности потока почти всегда равно атмосферному. Причиной безнапорного движения является действие силы тяжести. [c.82]

Заметно уменьшает теплоотдачу при конденсации наличие примесей неконденсирующихся газов в паре (например, воздуха). Снижение теплоотдачи при этом происходит потому, что притекающий к поверхности вместе с паром газ остается у стенки в виде газового слоя, через который затрудняется доступ пара к поверхности. Для отвода воздуха из пара в промышленных конденсаторах устанавливаются воздухоотсасывающие устройства. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...