Сила перерезывающая — Определение

Сила перерезывающая необходимая — Определение 24 [c.645]

Нормальные напряжения а и касательные т в поперечном сечении вызываются соответственно изгибающим моментом М и поперечной (перерезывающей) силой Q. Для определения а и х по известным внешним нагрузкам сначала находят М и Q. [c.50]

В 226 мы уже указали, что наше исследование касательного напряжения в изогнутой балке неполно. Там мы рассматривали (за исключением одного частного случая) только вертикальный компонент напряжения. С практической точки зрения мы менее заинтересованы в определении F (результирующей перерезывающей силы), чем в определении сопровождающей ее деформации. Эта деформация является прогибом вследствие перерезывающей силы , который, очевидно, добавляется к прогибу от действия момента, рассмотренному в главе VI. Мы не сможем вычислить величину этого прогиба, если не будем знать действительного значения касательного напряжения в каждой точке поперечного сечения. Справедливость последнего утверждения можно установить, проведя вычисления для того случая, в котором нам точно известно касательное напряжение. [c.298]

Сила перерезывающая — Определение [c.694]

Следующей существенной задачей, которую приходится решать при анализе процесса деформирования с учетом действия сил трения, является определение величин нормальных напряжений, действующих на контактных поверхностях. При отыскании точных решений необходимо, как это подробнее показано далее, учитывать действие изгибающих моментов и перерезывающих сил на величину нормальных контактных напряжений, возникающих в процессе деформирования. [c.17]

Взаимодействие кольца и оболочки представляется распределенными в сечении тп по окружности радиусом R моментом и перерезывающей силой Qxr- Для определения этих усилий используется равенство в сечении тп углов поворота образующих кольца и оболочки, а также равенство их радиальных смещений, определяемых для кольца произведением угла г з на расстояние Хо от нейтральной оси Z до сечения т — я. [c.377]

Сила перерезывающая — Определение 334 Система двухмассовая — Расчет изгибных колебаний 400, 401 — Определение частоты собственных колебаний 395 [c.637]

Для определения осевой Qi и перерезывающей Q2 сил воспользуемся соотношениями (5.19) [c.188]

При построении эпюр изгибающих моментов ж перерезывающих сил рекомендуется исходить только из данных выше определений, дифференциальные соотношения (3.4.1) и (3.4.2) полезно использовать для контроля правильности построения. [c.85]

В сопротивлении материалов приняты следующие обозначения и определения для проекций векторов Q и М Q i = N -осевая сила, направленная по касательной к осевой линии стержня Qyi, Qj. - перерезывающие силы М / = Мк - крутящий момент Myi и M i изгибающие моменты. Уравнения равновесия конечной части стержня позволяют наглядно представить связь между внешними и возникающими при нагружении внутренними силами. Если считать стержень (в более общем случае конструкцию) абсолютно жестким и прочным, как это принято в теоретической механике, то внутренние силы особого интереса не представляют. Считая конструкцию абсолютно жесткой ( не деформируется) и абсолютно прочной (не разрушается), предполагают, что конструкция может выдержать любые нагрузки. [c.20]

Определив реакции опор, разрезаем один из шарниров, например шарнир О (рис. У.20, б), и определяем в нем перерезывающую силу С , и норма.чьное усилие (М, в шарнире равен нулю). После определения С . и эпюры на контуре строятся как на разомкнутой раме. Составляем систему уравнений [c.147]

Следует отметить, что в число сил и моментов, действующих на балку, необходимо включать силы и моменты сил реакций, возникающие в сечениях, по которым балка закреплена. Силы и моменты реакций заранее неизвестны, и во многих случаях для их определения необходимо полностью решить задачу сопротивления материалов иля теории упругости. Дальше мы рассмотрим решения таких задач. Но прежде покажем, как в сопротивлении материалов вычисляются напряжения рц и определяется форма изогнутой оси балки, если в каждом сечении известны перерезывающая сила Р и изгибающий момент М. [c.381]

В том случае, если длина волн изгиба соизмерима с размерами поперечного сечения стержня, для определения собственных частот поперечных колебаний стержней следует учитывать инерцию поворота сечения и действие перерезывающих сил. Поскольку действие перерезывающей силы вызывает искривление плоскости поперечного сечения, т. е. деформацию сдвига, то коэффициенты уравнения поперечных колебаний стержня будут зависеть не только от модуля упругости Е, но и от модуля сдвига G. [c.139]

Определение допускаемой перерезывающей силы [c.26]

В результате указанного построения весьма просто получается кривая моментов А-1-2-3-4-В. На этом же чертеже указан способ определения перерезывающих сил. Для этого на уровне одной их опорных реакций достаточно провести нулевую линию 00 [c.15]

Таким образом, ординаты действительной кривой перерезывающих сил Q = f (р) будут меньше, чем у балочки-полоски. Переходим теперь к определению разгружающей нагрузки от перерезывающих сил [c.146]

Поскольку для определения нечувствительных скоростей нужны выражения для опорных реакций, находим выражение для перерезывающих сил на участке I [c.160]

Для определения абсолютных значений перемещений, углов поворота, изгибающих моментов, перерезывающих сил и напряжений в 140 [c.140]

Коэффициенты силовых факторов 01, Ф-1 и Фз, необходимые для определения перерезывающей силы и изгибающего момента, определяются по табл. 45 функции При 0) > 7 принимаются асимптотические значения [c.468]

Решение уравнений дает точные значения для узловых перемещений w , Oj Wg О3. Эпюры моментов и перерезывающих сил, изображенные на рис. 3.13, показывают, что в этом варианте расчета определенные по МКЭ усилия и моменты ближе к точным. Очевидно, что при большем числе элементов усилия и перемещения будут еще точнее. [c.94]

Краевые условия. В (2.26) входят параметры и которые могут быть определены из краевых условий. Если на контурах диска заданы силовые условия — изгибающие моменты или перерезывающие силы, решение легко находится при подстановке соответствующих силовых факторов в (2.26) и решении алгебраических уравнений для определения недостающих параметров. В частности, если известно и из (2.26), то [c.35]

В соотношениях (9.58), (9.59) и (9.64), а также далее в этом параграфе интегралы по берутся от С —f /2 до t = Л/2, где h — толщина оболочки. Величины, определенные в (9.58) н (9.59), являются результирующими напряжений и моментами на единицу длины координатных кривых аир срединной поверхности, как показано на рис. 9.5. Величины Na, N , Л ов и являются результирующими напряжений в плоскости, а величины Ма, Мр, Ма 2 — изгибающими и крутящими моментами. Величины Qa и Qp в (9.60) оказываются равными перерезывающим силам Q и Qp, определенным на единицу длины кривых аир срединной поверхности. Это можно установить, рассматривая условия равновесия моментов для элемента оболочки на рис, 9.5 ). [c.270]

Величины, определенные в (9.64), являются заданными внешними силами и моментами на единицу длины границы. Нетрудно видеть, что Vn — перерезывающая сила, действующая в напра- [c.271]

Для определения напряжений поперечного сдвига предварительно определим перерезывающие силы по (2.100), (2.103) [c.122]

Рассмотрим в качестве примера балку, изображенную на рис. 152. Распределенная нагрузка д должна считаться положительной, так как осьд/ направлена вниз. Реакции опор суть да каждая. На участке / по правилу б) перерезывающая сила постоянна, по определению она равна —да. Проводим прямую с ординатой —да в пределах первого участка. Совершенно аналогично находим, что на третьем [c.228]

Таким образом, в сечении С внутренние факторы сводятся к перерезывающей силе <3 и изгибающему моменту УИизр. При этом знаки внутренних факторов Q и Ж зг в разных частях балки получились противоположными, а их числовые значения — одинаковыми. Следовательно, для определения Q и тИ зг достаточно рассмотреть равновесие лишь одной части балки. Изгибающий момент в сечении равен сумме моментов всех сил, расположенных по одну сторону сечения, а перерезывающая сила равна сумме всех сил, расположенных по эту сторону сечения. Изгибающие моменты будем считать положительными, если они изгибают балку так, что сжатые слои будут находиться сверху (выпуклостью вниз), и отрицательными, если сжатые слои снизу [c.135]

Приложим эти правила к балке, изображенной на рис. 3.4.3. Распределенная нагрузка направлена вниз в направлении положительной оси у, следовательно, оиа положительна. Каждая из реакций опор равна да и направлепа вверх. По определению, на участке I перерезывающая сила постоянна и равна —qa, на участке III Qy = +да. Так как сосредоточенных сил нет, то согласно правилу (а) эпюра должна быть непрерывна. Поэтому крайние точки эпюр на участках 1 и III нужно соединить прямой. Согласно правилу (з) на левом и правом концах балки изгибающий момент равен нулю, на участках 1 и III по правилу (д) эпюра прямолинейна. Поэтому достаточно вычислить изгибающш момент на границе между первым и вторым, а также вторым и третьим участками. И тут и там этот момент равен — qa(l — а). Отложим соответствующие отрезки по вертикали вверх и соединим концы их прямыми с концами отрезка, изображающего балку. В соответствии с правилом (и) на участке II [c.86]

Изогнутую ось балки иногда назыЕ ают упругой линией. В статически определимых задачах распределения перерезывающих сил Qy и изгибающих моментов Мх находят независимо от решения дифференциального уравнения изогнутой оси. Поэтому задача прочности может быть рассмотрена непосредственно после определения Оу и Мх из уравнений статики. [c.245]

Выберем в качестве центра приведения сил T fids главный полюс секториальных характеристик Р. Но для главного полюса (см. 10.3), по определению, == 0. J щр— О и перерезывающие силы Qx, Qy, происходящие от Тщ, равны нулю. Внутренний момент от напряжений относительно полюса Р [c.328]

Пусть двухопорная балка постоянного сечения, без лишних связей (рис. ХП1.2) имеет п участков и, следовательно, п — 1 границу между ними. Чтобы найти уравнения изгибающих моментов на всех участках балки, надо определить 2п произвольных постоянных, входящих в общие решения (XIII.7) на ее участках. Для определения произвольных постоянных можно выписать два граничных условия на концах балки и по два граничных условия на каждой границе участков, на том основании, что скачки в изгибающем моменте и перерезывающей силе соответственно равны моменту сосредоточенной пары M и сосредоточенной силе P , приложенным на этой границе. Или [c.382]

Для определения v x) мы используем метод, применимый, как нам кажется, к широкому кругу задач (см. разд. И, В и III, Ж). Прежде чем переходить к закону распределения напряжений, рассмотрим только суммарное усилие, действующее на нормальной линии х = onst, в частности перерезывающую силу, параллельную этой линии. Из формулы (3) с учетом равенства и = О мы найдем, что полная перерезывающая сила,, действующая в нормальном сечении, равна DGv (x). Поскольку эта величина должна быть равна нагрузке на конце —F, можно сразу найти v x). Учитывая граничное условие у(0) = О, получаем [c.294]

Напряжения в движущемся теле. Задача об определении напряжений в движущемся теле относится к теории упругости и обычно является очень трудной задачей. Однако вопросы, связанные с перерезывающими усилиями и изгибающими моментами в стержнях, находящихся в дкижении, можно реши1Ь обыкновенными методами статики ( Статика, 27) при условии, конечно, учета эффективных сил. Приведем следующий пример. [c.178]

Прочность на срез. Метод испытания (ГОСТ 17302—71) заключается в определении перерезывающей силы при срезе образца (100x15x10 мм) одновременно по двум плоскостям (образец разрезается на три части). [c.238]

К таким дополнениям относится пятая глава второго тома Справочника , посвященная определению деформаций и напряжений в сечениях кольца, нагруженного заданной системой внешних сил. Эта задача, представляющая практический интерес при расчете корпуса подводного корабля и вошедшая в книгу Строительная механика подводных лодок , изданную в 1948 г., решается на основе разработанного Ю. А. Шиманским метода наложения. Существо этого метода заключается в определении внутренних усилий (осевой и перерезывающей силы, изгибающего момента), а также перемещений (радиального, тангенциального и угла поворота) произвольного сечения кольца для случая действия на него единичных внешних нагрузок. Затем на базе принципа наложения полученные результаты легко раснространяются па случай действия на кольцо произвольной системы сил. [c.45]

Исследование выполнено в общей постановке и доведено до определения изгибающего момента, осевой и перерезывающей силы в произвольном сечении. Применение общего решения к частным случаям приводит к неожиданным результатам. Так, если одна часть составного кольца имеет большую жесткость по сравнению с жесткостью другой части, то в части кольца, менее жесткой, никаких донолнительных усилий ио возникает, в части же более жесткой появляется постоянный изгибающий момент , пронорцнональный разности радиусов обеих частей. [c.73]

Из уравнений (5.65). .. (5.69) можно исключить перерезывающие силы Qi, Qa в оставшиеся уравнения подставить выражения сил Т , Га, 5 и моментов Mi, М2, М через перемещения и, v, w и их производные и получить три дифференциальных уравнения в частных производных для определения перемещений. Однако практическое решение этих уравнений наталкивается на большие математические трудности. В то же время очевидна специфика уравнений моментной теории оболочек силы Т ,, Та и 5 пропорциональны первой степени, а моменты Ml, М2П Mia — третьей степени толщины оболочки. По предположению толщина h оболочки мала по сравнению с характерными размерами, например или срединной поверхности. Следовате н>-но, можно максимально упростить уравнения с учетом малости толщины оболочки. [c.143]

Рассмотрим конструдцию, материал которой схематизирован жесткопластическим телом. Значение нагрузки, при котором такая конструкция в результате развития пластических деформаций становится кинематически изменяемой превращается в жехаяазж), называется предельной нагрузкой. Определение предельных нагрузок покажем сначала на простейшем примере поперечного изгиба неразрезной балки (рис. 6.11). При заданной форме поперечного сечения балки, пренебрегая влиянием перерезывающей силы, нетрудно найти максимальное значение момента М , при котором в сечении балки образуется так называемый пластический шарнир. [c.175]

В большинстве случаев температура на нижней поверхности оболочек Bbmie, чем на верхней, а температура у ее вершины также выше, чем в торцевой части. Рост температуры вызывает значительное снижение характеристик упругости и прочности. Из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов слоев стенки и значительных перепадов температур по толщине, обусловленных низкими по сравнению с металлами значениями коэффициентов теплопроводности, в оболочке возникают температурные напряжения. Кроме того, вблизи шпангоута из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов оболочки и шпангоута возникают температурные напряжения, которые совместно с напряжениями от изгибающих моментов и перерезывающих сил оказывают влияние на несущую способность оболочки. На степень достоверности определения несущей способности оболочки расчетным путем оказывают также влияние значительный разброс характеристик упругости и прочности материалов и случайные (трудно контролируемые) отклонения от принятых технологических процессов изготовления оболочек. [c.352]

Существенно отметить, что при описании деформации оболочки в п. 1.2 (в соответствии с геометрической гипотезой Кирхгофа) не учитывались сдвиги, связанные с напряжениями Стщ, ffjn (см. рис. 1.4, а и б). Поэтому, казалось бы, следует пренебречь и перерезывающими силами Гщ, Т п (см. форм. (1.80), (1.82)). Однако это было бы ошибкой, так как названные усилия играют существенную роль в уравнениях равновесия, вывод которых будет дан в следующем разделе. С учетом сказанного геометрическую гипотезу следовало бы сформулировать так при определении деформации волокон оболочки, параллельных ее срединной поверхности, следует пренебрегать сдвигами, соответствующими напряжениям Ощ, а также удлинениями волокон, перпендикулярных к срединной поверхности. Такая формулировка геометрических допущений, разумеется, неравносильна изложенной во введении. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...