Анизотропия прямолинейная

При контроле проката и изделий из него необходимо также учитывать анизотропию упругих свойств основного материала, влияющую на скорость, затухание и на отклонение от прямолинейности распространения УЗ-пучка. [c.325]

Рассмотрим цилиндрический стержень, обладающий прямолинейной анизотропией, считая, что в каждой точке имеется плоскость симметрии, нормальная к оси стержня. В этом случае число независимых коэффициентов деформации, входящих в уравнения закона Гука, равно 13. Обозначим эти коэффициенты через а,у и будем считать их непрерывными дважды дифференцируемыми функциями XVL у. [c.74]

Ортотропный материал с цилиндрической анизотропией [18]. Для рассмотренных выше анизотропных материалов направления, эквивалентные в смысле упругих свойств, в разных точках были параллельны (прямолинейная анизотропия). [c.37]

Если макроскопическая модель неоднородной среды обладает прямолинейной анизотропией, то для данной задачи имеем [c.91]

Если прямолинейность распространения трещины заранее обеспечена (например, благодаря анизотропии прочности материала), то максимальная скорость распространения трещины совпадает с рэлеевской скоростью ). [c.241]

В третьей главе исследовано разрушение армированных пластин с отверстиями при нагружении в плоскости. Для прямолинейно-анизотропных пластин, ослабленных одним или несколькими различными вырезами, получены соотношения для расчета напряжений в элементах композиции, выраженные через функцию Эри и необходимые для последующего исследования прочности. Рассмотрена задача о разрушении пластин с эллиптическим отверстием при растяжении па бесконечности равномерно распределенным усилием. Исследована зависимость разрушающей нагрузки от расположения вытянутости отверстия относительно направления действия нагрузки и характера армирования. Определены параметры структуры армирования, соответствующие рациональным проектам по условиям прочности. Проанализировано также разрушение пластин с цилиндрической анизотропией, имеющих форму полного кругового концентрического кольца и нагруженных на внешнем и внутреннем контурах равномерно распределенными нормальными усилиями. [c.5]

Четвертая глава посвящена исследованию разрушения пластин из армированных материалов при изгибе. Рассмотрены прямоугольные пластины с прямолинейной анизотропией как с ослабленным сопротивлением поперечным сдвигам, так и при ги- [c.5]

В настоящей главе с помощью термодинамики необратимых процессов вы водятся соотношения и уравнения взаимосвязанной динамической задачи термоупругости тел с прямолинейной анизотропией, физико-механические характеристики которых —функции прямоугольных декартовых координат. Полученная взаимосвязанная система дифференциальных уравнений описывает деформацию тела, возникающую при нестационарных механических и тепловых воздействиях, а также обратный эффект — изменение его температурного поля, обусловленное деформацией. Из этой системы вытекают соответствующие уравнения несвязанных динамической и квазистатической задач термоупругости неоднородных тел, обладающих прямолинейной анизотропией, и изотропных тел, отнесенных к прямоугольной декартовой системе координат. Далее приводятся уравнения несвязанной динамической задачи термоупругости для тел, физико-механические характеристики которых —функции цилиндрических или сферических координат. Наконец, выводятся уравнения несвязанной динамической задачи термоупругости тонких неоднородных пластин, обладающих прямолинейной или цилиндрической анизотропией, и соответствующие уравнения для тонких изотропных пластин. [c.13]

Пластины, обладающие прямолинейной анизотропией [c.22]

Рассмотрим неоднородную пластинку с прямолинейной анизотропией толщиной 26, имеющую в каждой точке плоскость тепловой и упругой симметрии, к которой нормальна ось 2, Пластинка нагревается произвольно распределенными по ее объему источниками тепла х )( х, у, г, т) и внешней средой, теплообмен с которой через поверхности г-- 6 и цилиндрическую поверхность 5 осуществляется по закону Ньютона. Предполагаем, что физико-меха-нические характеристики пластинки — функции декартовых координат X, у, г. В этом случае температура пластинки i(x, у, 2, т) [c.22]

ПЛАСТИНЫ С ПРЯМОЛИНЕЙНОЙ АНИЗОТРОПИЕЙ [c.23]

ПЛАСТИНЫ е ПРЯМОЛИНЕЙНОЙ АНИЗОТРОПИЕЙ 25 [c.25]

ПЛАСТИНЫ С прямолинейной анизотропией [c.27]

Далее указанным выше способом получены частично вырожденные дифференциальные уравнения теплопроводности и термоупругости для армированных изотропных тел и кусочно-однородных тел, обладающих прямолинейной анизотропией, с плоскопараллельными границами раздела, кусочно-однородных, изотропных цилиндрических и сферических тел и пластин. [c.46]

Кусочно-однородные тела, обладающие прямолинейной анизотропией [c.62]

В настоящее время разработана теория упругости анизотропного тела [10], в которой решен ряд задач для прямолинейной анизотропии и для простейших случаев криволинейной, например, сферической и цилиндрической. [c.328]

Прямолинейно-анизотропные неоднородные (по степени анизотропии от точки к точке или по величине анизотропного сопротивления при той же степени анизотропии). [c.342]

Установлено, что при соблюдении оптимальных параметров контроля и процедуры его проведения основная причина пропуска дефекта — наличие заметной анизотропии упругих свойств основного материала, влияющей на скорость, затухание и на отклонение от прямолинейности распространения ультразвукового пучка. [c.234]

Предположим вначале, что молекула имеет вид довольно протяженной прямолинейной цепочки. Обозначим значение поляризуемости мономера вдоль цепи главных валентностей через а,, а в перпендикулярном нанравлении а . Тогда суммарная разность поляризуемостей, которая определяет общую оптическую анизотропию молекулы, представится выражением [c.740]

Рассмотрим неравномерно нагреваемую однородную пластинку, обладающую прямолинейной анизотропией и отнесенную к прямоугольной системе координат х, у, г. Примем срединную плоскость за координатную плоскость хОу, поместив начало координат в произвольной точке О. Направим ось г перпендикулярно к плоскости тепловой и упругой симметрии, параллельной срединной плоскости пластинки.. [c.68]

Согласно [2-35] с ростом структурной анизотропии, определяемой интенсивностью дифракционного пика (002), прямолинейно уменьшается объем закрытых пор в коксах (рис. 2-12). Указанная зависимость не воспроизводится на материалах, изготовленных на основе этих коксов, поскольку уменьшение пористости коксовых частичек, как отмечалось выше, обусловливает рост объема пор в коксе связующего. [c.33]

Простейшей задачей теории упругости является задача о растяжении стержня осевой силой, приложенной к концу. Эта задача была рассмотрена еще Фойгтом ([38], стр. 631) и более подробно А. Л. Рабиновичем [85]. Рассмотрим цилиндрический или призматический стержень, изготовленный из однородного материала, обладающего анизотропией (прямолинейной) самого общего вида. Пусть один конец его закреплен, а к другому приложены усилия, приводящиеся к равнодействующей Р, направленной вдоль оси стержня. Поместим начало координат в центре тяжести закрепленного сечения, ось z направим по оси стержня, а оси х и направим произвольно (рис. 17). Обозначим через I и S длину и площадь поперечного сечения недеформированного стержня и через aij — упру- [c.77]

Электрическое сопротивление титана при 25°С в завишмости от содержания примесей колеблется в пределах р= (42 70) -10 Ом-см [ 3]. Зависимость электрического сопротивления титана от температуры представлена на рис. 1. Как и у других переходных металлов, эта зависимость имеет прямолинейный характер только в области низких температур (до 300°С). При переходе титана из а в /3-фазу электросопротивление снижается. В направлении, параллельном оси а кристаллической решетки, оно больше, чем в направлении, параллельном оси с. Величина анизотропии электрического сопротивления в зависимости от Кристаллографической направленности составляет около 10 %. Это свидетельствует о том, что у текстурированных полуфабрикатов, например тонких листов, электрическое сопротивление вдоль и поперек направления проката может заметно отличаться. [c.5]

Металлы, применяемые на практике, имеют поликристалли-ческое строение, и затухание волн в них предопределяется дву.мя основными факторами рефракцией и рассеянием ультразвука вследствие анизотропии механических свойств металла. В результате рефракции фронт ультразвуковой волны отклоняется от прямолинейного направления распространения и амплитуда принимаемых сигналов резко падает. Помимо рефракции волна, падающая на границу кристаллов (.зерен), испытывает частичное отражение, преломление ультразвука и трансформацию, что и определяет механизм рассеяния. Рассеяние в отличие от рефракции приводит не только к ослаблению сигнала, но и образованию [c.21]

В подразд. 6.2 достаточно подробно описано формирование структуры аустенитного шва с транскристаллитным строением, обусловливающим существенную анизотропию свойств металла шва. Показано, что по аналогии с кристаллоакустикой вследствие анизотропии возникают волны трех типов — продольная и поперечные быстрая 5Я-типа и медленна. SV-гтя, векторы которых взаимно перпендикулярны, причем их фазовые скорости не равны. Кроме того, вектор Умова, определяющий направление переноса энергии волной, в общем случае не совпадает с направлением волнового вектора. Наименьшее ослабление энергии упругих волн и их отклонение от прямолинейности наблюдаются, когда угол между осью кристаллита и направлением распространения составляет 45°. [c.348]

Отметим, что выше были рассмотрены некоторые случаи упругой симметрии анизотропных тел в декартовой системе координат. В такой системе координат удобно рассматривать тела, обладающие так называемой прямолинейной анизотропией. Аналогично может быть описана локальная симметрия упругих свойств тел, обладающих криволинейной анизотропией в этом случае вместо декартовых используют триортогональную криволинейную систему координат [291. [c.13]

Управление анизотропией свойств УУКМ осуществляется путем варьирования укладкой арматуры. Выбор схемы армирования композита производят на основании данных о распределении температурных и силовых полей и характере нагружения готового изделия. Широкое распространение получили тканые системы на основе двух, трех и п нитей. Отличительной чертой тканых армирующих каркасов, образованных системой двух нитей, является наличие заданной степени искривления волокон в направлении основы, в то время как волокна утка прямолинейны. В тканых каркасах, образованных системой трех нитей, степень искривления волокон определена в трех направлениях выбранных осей координат. Изготовление тканых каркасов на основе трех и более нитей требует разработки сложного ткацкого оборудования. Более технологичные армирующие системы получают на основе прямолинейных элементов (стержней), которые изготовляются методом пултрузии. Данный метод заключается в пропитке связующим жгута волокон, формовании из него стержня заданного профиля протяжкой через фильеры и последующем отверждении. [c.230]

В первой главе представлены основные уравнения простран ственной задачи теплопроводности и термоупругости тел, облада ющих прямолинейной анизотропией, уравнения теплопроводности и термоупругости в цилиндрических и сферических, координатах, выведены уравнения теплопроводности и термоупругости пластин, обладающих прямолинейной и цилиндрической анизотропией. Отметим, что существование и единственность решения задачи термоупругости для анизотропной неоднородной среды обосновывается Р. Фурухаши [162]. [c.8]

Коляно Ю. М., К у ш н и р Р. М. Уравнения теплопроводности и термоупругости неоднородных и кусочно-однородных пластин с прямолинейной анизотропией. — В кн. Обобщенные функции в термоупругости, Киев Наукова думка, 1980, с. 19—34. [c.362]

Наконец, при рассмотрении геометрического характера анизотропии, независимо от вызывающих ее структурных изменений, можно различать прямолинейную и криволинейную анизотропию. Примером первой может служить прокатанная или отпрессованная прямая полоса, или железобетонный брус с продольной ар-мировкой, примером второй — кованый коленчатый вал или железобетонная балка с криволинейным расположением арматуры (например, при поперечном изгибе), а также ствол дерева (цилиндрическая анизотропия). [c.327]

Поступая аналогично случаю несвязанной динамической задачи термоупругости пластинок, обладающих прямолинейной анизотропией, в случае обобщенного плоского термонапряженного состояния получаем систему уравнений обобщенной взаимосвязанной динамической задачи термоупругосгй [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...