Опыты Шмидта

В опытах Шмидта [Л. 1371 исследовалось влияние температуры и толщины слоя водяного пара на его излучательную способность. Все опыты были проведены с чистым водяным паром, т. е. при ри о = 1 ата. [c.178]

На тех участках трубы Вентури, где пылинки и капельки опережают газы, коэффициент сопротивления среды tl5, по опытам Шмидта и Леннона [Л. 1], соответственно больше, чем при их равномерном движении. [c.21]

Соотношения (3.26) и (3.27), которые называются законами теории малых упруго-пластических деформаций при простом нагру-жении, проверены многочисленными Р—р- и Р—Ж-опытами с различными первоначально однородными и изотропными металлами. Для примера на рис. 107 построены результаты Р—Ж-опытов Шмидта со сталью С 0,08 / j, Мп 0,05 / в отожженном состоянии. Точками даны зна- [c.164]

Зачастую требуется определить скорость массопереноса либо при отсутствии функции критерия Стантона, либо когда она неполна. Обычно имеются данные по St для определенных конфигураций тел и течений жидкости при известной величине числа Рейнольдса, но неизвестном влиянии числа Прандтля (Шмидта) или движущей силы на функциональную зависимость критерия Стантона. Например, величину ё тепл можно было бы измерить в специально поставленном модель-но М опыте при заданных величинах критерия Рейнольдса, но с жидкостью, отличной от той, которая бралась в рассматриваемой задаче массопереноса. [c.142]

В отличие от приведенных выше опытов по исследованию степени черноты пламени здесь непосредственно изучалось пропускание пламенем излучения вспомогательного источника. По этим данным определялась интегральная поглощательная способность пламени Оф. В основу методики измерений был положен известный метод Шмидта. [c.111]

Шмидтом, хорошо подтверждаются опытом. [c.548]

Шмидта опыты 75 Штамп криволинейный 336 —осесимметричный 338 [c.376]

Р. Шмидтом ) было исследовано течение меди и малоуглеродистой стали при совместном действии растяжения и кручения. Опыты были проведены над толстостенными цилиндрами на машине, описанной в п. 2 настоящей главы, предназначенной для испытаний на совместное действие растяжения и кручения. При пластическом деформировании образца отношение касательных напряжений к осевым нормальным напряжениям сохранялось постоянным. На основании своих опытов Шмидт вывел заключение, что функция Хокт. = /(Токт.) выражает поведение пластичного металла при возрастающих значениях напряжений ). [c.284]

В начале тридцатых годов важные опыты были поставлены Дж. Тейлором и X. Квинни, Р. Шмидтом, Ф. Одквистом, К. Хоэнемзером. В опытах Тейлора и Квинни изучались взаимная ориентация главных осей тензоров напряжения и скорости деформации и упрочнение. Опыты Шмидта были одними из первых экспериментов, посвященных специально упрочнению при сложном напряженном состоянии (Ingг-Ar h., 1932, 3 О, 215—235 см. сборник Теория пластичности ). Подвергнув анализу ряд вариантов условия упрочнения, Шмидт обнаружил, что наиболее удовлетворительным из них является тот, по которому интенсивность касательных напряжений — функция плотности работы напряжений 8. = к (ю), Ли = о ар (к такому же выводу на основании своих опытов пришли Дж. Тейлор и X. Квинни). Оказалось, что диаграмма процесса на плоскости в координатах и мало изменяется даже с переходом от опытов с пропорциональным нагружением к нагружениям с резкими поворотами главных осей. Ф. Одквист почти сразу отметил, что не менее удовлетворительным является условие, в соответствии с которым [c.83]

Опытами Шмидта и Эккерта было показано, что закон Беера несправедлив даже при постоянных значениях полного давления и температуры. Объясняется это тем, что излучение (поглощение) газов зависит не только от числа излучающих молекул, но и от их взаимодействия, определяемого видом молекул, параметрами газа и т. д. Эксперименты показали, в частности, что для смеси водяного пара и азота при малых парциальных давлениях водяного пара поглощательная способность составляет лишь половину величины, полученной из закона Беера. [c.232]

Опыты Шмидта. Вслед за Рошем и Эйхингером Шмидт поставил задачу исследовать зависимость напряжений от деформаций для материалов, обладающих упрочнением. Тонкостенные трубы из литого железа, а также медные, подвергались испытанию на совместное действие растягивающей силы Р и крутящего момента М, а также и на раздельное их действие. Часть опытов была проведена по методу простого нагружения, т. е. сила и момент увеличивались пропорционально, и потому от начала до конца каждого опыта отноше- [c.75]

Наилучшее совпадение результатов расчета с данными опытов для приосевого вынужденного вихря имеет место, когда п<к, что совпадает с заключением Хинце и Шмидта [197, 256]. При этом для расчета распределения параметров авторы используют уравнения радиального равновесия dPIdr — р V jr, вращения вынужденного вихря (О = onst, состояния P=pRT. Авторы [197] принимают допущения [c.165]

Опытные данные, представленные на рис. 6-9, соответствуют числам Re меньшим 3,3-10 , поскольку, как это следует из опытов Ф. Ши и Н. Крейза, при Re, 3,3-10 зависимость Nu от Re изменяется. Об этом свидетельствует и сводный график, представленный на рис. 6-10. Здесь помимо ранее названных данных представлены также результаты опытов Е. Шмидта и др. [6-33], С. С. Кутателадзе [3-17], Т. Мицушины и др. [6-30] [c.164]

Опыты С. С. Кутателадзе проводились с вертикальной латунной трубкой. Гидрофобизация осуществлялась нанесением на трубку слоя жира. В опытах Е. Шмидта и др. использовалась вертикальная круглая медная пластина диаметром 13,4 мм и толщиной 1 ММ. Т. Мицушина и др. испытывали тефлоновое покрытие, нанесенное на вертикальную трубку диаметром 10 мм и длиной 0,5 м. Опыты В. П. Исаченко и А. П. Солодова характеризовались следующими условиями. Как и в опытах ранее названных исследователей, изучалась конденсация водяного пара. Поверхность теплообмена представляла собой вертикальную медную пластину высотой 150 мм, шириной 30 мм и толщиной 20 мм. Гидрофобизатором являлся октадецил-селеноцианид. Он наносился на пластину из 1%-ного раствора этого вещества в четыреххлористом углероде. В ряде опытов раствор добавлялся в котловую воду. Давление пара незначительно превышало атмосферное. [c.164]

Результаты расчетов Ворске-Шмидта свидетельствуют о том, что температурный фактор Го/Гт сравнительно слабо влияет на число Нуссельта, но весьма сильно — на коэффициент трения. Расчетные данные как для начального участка, так и для удаленной от входа области удовлетворительно обобщаются уравнениями (12-3) и (12-4) с показателями степени п = 0 и т=1. Опыты Кэйса и Николла [Л. 3] подтвердили вывод о том, что /г 0 в диапазоне изменения температурного фактора от 0,5 до 2. Согласно опытным данным Дэвенпорта [Л. 4] при изменении температурного фактора от О до 2,2 т = = 1,35. Однако проведение подобных опытов с достаточной точностью затруднительно. Поэтому результаты расчетного анализа, возможно, более правильны. [c.314]

Дайсслер (1955) сделал обзор большого числа опытов по определению проводимости массопереноса при турбулентном течении в трубе. Им были обобщены почти все данные, опубликованные в английской литературе на то время. Так, в исследованиях процессов переноса его особенно интересовала роль комплекса i /pDi, известного под названием числа Шмидта. Данные, обобщенные им, представлены в виде логарифмического графика зависимости числа Стантона Sti от числа Шмидта при постоянном числе Рейнольдса. Графики воспроизведены на рис. 4-2. [c.121]

Основные данные экспериментальных работ X. Хоттеля легли в основу разработанных им номограмм для определения интегральной степени черноты НаО. Е. Шмидт провел исследование йзлучательной способности чистого водяного пара при полном давлении р = 0,101 МПа и изменении толщины слоя L от 0,96 до 18,2 см и температуры от 370 до 1270 К- Е. Эккерт получил представительные опытные данные о степени черноты смеси водяного пара с азотом при двух фиксированных толщинах слоя и различных Ри О провел свои опыты после того, как выяснилось, что при [c.27]

МПа-м результаты измерений X. Хоттеля и X. Мангельсдорфа дают значения степени черноты НгО примерно в два раза более низкие, чем это следует из опытов Е. Шмидта. Заметим, что X. Хоттель и X. Мангельс-дорф исследовали излучательную способность смеси водяного пара и сухого, лишенного Ojj воздуха при постоянной толщине слоя L = 51,2 см и изменении парциального давления о от 5-10 до 0,101 МПа и температуры от 540 до 1300 К. [c.27]

Критическое значение этой величины впервые было вычислено Джеффри . Правильность вычислений Джеффри была затем подтверждена работами Лоу и Авсека . Для твердых стенок, хорошо проводящих тепло и снизу и сверху, это критическое значение равно приблизительно 1705. Шмидт и Сондерс , производившие опыты с водой при средней температуре от 18 до 20°, откладывали измеренные значения в функции от мощности электрического тока, нагревавшего стенку, и обнаружили, что полученные кривые имеют один четко выраженный перелом при А, равном от 1700 до 1800, и второй перелом приблизительно при Л = 47000 (переход к турбулентному потоку). Далее они нашли, что при значениях Л от 47000 до 150 000 (наибольшее значение А, которого они достигли в своих опытах), теплоотдача определяется формулой [c.557]

Впервые теплопроводность воды при высоких температурах — до 270° С и давлениях — до 75 атм измерили Шмидт и Зельшопп [231] методом коаксиальных цилиндров. Было обнаружено, что теплопроводность воды проходит через максимум. В дальнейшем Д. Л. Тимрот и Н. Б. Варгафтик [232, 234] методом нагретой нити определили теплопроводность воды до более высоких температур (до 350° С) при давлениях до 217 атм и подтвердили результаты опытов, полученных в работе [231], о наличии максимума теплопроводности воды. [c.138]

Одной из особенностей поведения катодного пятна на однородных металлах при отсутствии стороннего магнитного поля является его непрерывное хаотическое движение, хорошо знакомое всем на примере дуги с ртутным катодом. Хаотическое движение пятна на ртути принято связывать с местным взрывоподобным вскипанием катода под влиянием больших тепловых мощностей, выделяющихся в микрообъемах металла [Л. 2, 35 и 69]. Этот чисто умозрительный вывод не был проверен экспериментально и не кажется убедительным в связи с наблюдениями, показавшими, что аналогичное движение имеет место на твердых, в том числе тугоплавких, катодах. Исследование беспорядочного движения пятна было начато лишь в последние годы. Указанной задаче специально посвящена уже цитировавшаяся работа Шмидта. В ней впервые поставлен вопрос о том, является ли движение пятна хаотическим в точном смысле этого слова, и проведено количественное исследование движения при различных условиях опыта. Одним из признаков хаотического движения может служить то, что средний квадрат расстояния пятна р от какой-либо начальной точки О на катоде должен быть линейной функцией времени наблюдения [c.35]

По аналогии с газокинетической задачей величина О может быть названа формально коэффициентом диффузии катодного пятна. В результате обработки большого количества кадров со снимками движущегося по катоду пятна Шмидт установил существование линейной зависимости от 1 при простейших условиях опыта с симметричной дугой. Это служило как будто указанием на вполне беспорядочный характер исследуемого движения. Такое заключение оказалось, однако, в противоречии с наблюдением, что вероятность нахождения иятна на различных участках катода была неодинаковой, особенно при условии асимметрии разряда и при больших токах. Было замечено, что наиболее часто посещаемыми участками катода являлись те, которые соответствовали кратчайшему пути разряда от анода. Попытки связать эту особенность с минимум-принципом Штеенбека не увенчались успехом. Обнаруженное отступление от чисто беспорядочного типа движения было объяснено влиянием магнитного поля положительного столба дуги, что, по-видимому, находится в соответствии с обсуждаемыми ниже данными о влиянии поля на движение пятна. [c.36]

Применение перегретого пара. Выгодность перегретого пара была доказана уже старыми опытами Гирна, но применение его встретило вначале затруднение в неудовлетворительности тогдашних смазочных материалов растительного происхождения и сальниковых набивок. Широкое распространение П. м., работающих перегретым паром, началось после применения конструкций перегревателей для высоких темп-р (до 350°), предложенных В. Шмидтом. В настоящее время высокоперегретый пг.р получил широкое распространение во всех паровых установках (в машинах стационарных, судовых и паровозных, а также паровых турбинах). Применение его является самым действительным средством для уменьшения начальной конденсации. Выгодность применения перегретого пара объясняют в настоящее время тем, что обмен тепла, происходящий между слоем перегретого пара, прилегающим к стенке цилиндра, и самой стенкой (сам по себе по новейшим данным даже больший, чем для насыщенного пара), не вызывает осаждения пара на стенках цилиндра, а потому не происходит испарения во время расширения и выпуска, охлаждающего стенку, так что она остается горячей к моменту впуска свежего пара. [c.414]

Паровые машины особенно высокого давления. После про-долл ительных опытов В. Шмидту удалось построить работоспособную паровую установку на 60 atm. Применение пара высокого давления дало новый толчок для развития П. м., так как использование тепла в части высокого давления в П. м. лучше, чем в паровых турбинах. Относительный индикаторный кпд в части высокого давления машины Шмидта доходил до 91% (расширение пара от 55 до 18,3 atm), в машине Борзига— до 92,7% (давление впуска 60,7 aim). Общее использование тепла в машинах высокого давления тоже получается чрезвычайно благоприятное так, в машине Шмидта получился расход тепла, равный 2 070 Са1/индик. силочас, причем индикаторный термич. кпд доходил до 30,5%, значительно превосходя результаты самых лучших испытаний обыкновенных П. м. Успешные результаты применения высокого давления—в паровозах (см.). Из новейших машин высокого давления можно указать на машину Лёффлера, работаю--щую на Венском машиностроит. з-де с начальным давлением 120 atm при t° пара 480" и противодавлении в 12 atm при 300 об/м. затем на машину (- б ООО ЬР), построенную на з-де Борзига для работы при начальном давлении в 100 atm и давлении выпуска в 4с atm с промежуточным перегревом. Эти данные указывают на новые благоприятные перспективы для развития П. м. в направлении применения самых высоких давлений с использованием отходящего тепла. [c.431]

Одночастичная О. м. я. позволяет правильно предсказать спин и четность основных состояний очень многих нечетных ядер. Для ночотпых ядер с числом нуклонов вблизи замкнутых оболочек модель объясняет сини и четность ряда возоз ждепных уровней. Магнитные моменты ядер в этой области 2 лежат вблизи линий Шмидта. Предсказываемая одночастичной моделью перемена знака квадрупольного момента ядра при переходе от одной частицы вне замкнутой оболочки к одной дырке в оболочке действительно оправдывается ыа опыте. Однако в других областях [c.463]

Если бы турбулентные числа Прандтля и Шмидта (49) были равны единице, т. е. Вг = Ёд — Вт, то профили СКОрО-стей, избыточных температур и концейтраций в турбулентных струях и следах оказались подобными между собой. Опыты подтверждают наличие подобия профилей избыточных температур и концентраций, но отчетливо показывают отсутствие подобия между профилями скоростей и избыточных температур, а следовательно, и концентраций. Приводим для примера заимствованный из неоднократно уже цитированной монографии Г. Н. Абрамовича график (рис. 241) результатов опытов автора монографии и В. Я. Бородачева на плоской нагретой и содержащей примесь углекислого газа затопленной воздущной струе. Кривые скорости (щтриховая) и избыточной температуры (штрих-пунктирная) приведены без указания [c.718]

Заслуживает упоминания тог важный факт, что советские теплоэнергетики и химики-водники при строительстве ТЭС высокого давления отказались от принятого в то время в ряде европейских стран решения водной проблемы таких ТЭС, заключающегося в применении ба- раба ных котлов специальных типов (Ла-Монт и Леффлера с многократной принудительной циркуляцией воды или пара, Шмидта-Гартмана с двойным циркуляционным контуром). Конструкторы и фирмы—поставщики этих котлов широко рекламировали в печати их якобы пониженную чувствительность к качеству питательной и котловой воды, что, однако, не подтвердилось опытом длительной эксплуатации таких агрегатов. [c.7]

Выбор темп-ры 2 выхода охлажденной воды из X. б. имеет весьма большое значение для конденсатора и для паровой турбины, т. к. эта приблизительно равна начальной t° охлаждающей воды в конденсаторе и от нее зависит выбор вакуума в конденсаторе (см.) и противодавления в паровой турбине. Темп-ра охлаждающей воды м. б понижена ниже воздуха, т. к. при этой 1° воздух еще может поглощать водяные пары. Поэтому самым нижним пределом до к-рой может понизиться охлаждающая вода, есть 1°, соответствующая парциальному давлению пара в поступающем в X. б. воздухе. Эта 1° называется точкой росы, т. к. соответствует появлению росы на охлажденной поверхности психрометра. На самом деле в X. б. эта 1° не достигается, а достигается несколько более высокая темп-ра т (более низкая, чем воздуха), называемая пределом охлаждения. Она м. б. определена экспериментально при помощи смачиваемого термометра, к-рый показывает 1°, при к-рой устанавливается равновесие между количеством теплоты, отнимаемой при испарении воды, и теплоты, вновь получаемой вследствие нагревания от воздуха. Вопрос этот отчасти выяснен в опытах Гейбеля [ ]. Для нахождения предела охлаждения вычислением может с известным приближением служить диаграмма Мюллера, приведенная в книге Шмидта [ ]. [c.293]

Рассматривая разбивку по квадрату с вертикальной и горизонтальной сторонами (способ а), мы видим, что проход пара здесь ничем не стеснен, имеются сквозные вертикальные коридоры через всю массу труб. Недостатком такого способа является нерациональное использование плош,ади решетки, так как в центре между четырьмя смежными трубами остаются заведомо неиспользуемые плош,ади, обозначенные на эскизе лит. а знаком X. Поэтому такой способ разбивки применяется только для крупных жаровых труб, при чем эти средние участки используются под постановку мелких (дымогарных) труб. Правда, здесь пар получает извилистое движение, и особых достоинств такая разбивка на первый взгляд как будто не имеет. Если же учесть, что разбивка жаровых труб по квадрату уменьшает количество различных размеров перегревательных элементов (различная длина соединительных труб элементов) по сравнению со всеми другими типами разбивки, то преимуш,ество такой разбивки по квадрату в указанных случаях (перегреватели Шмидта и Чусова) будет налицо. Все, без исключения, наши старые типы паровозов с перегревателями, а также и новые мош,ные, оборудованные перегревателями Чусова и Шмидта (например, четыре паровоза серии ФД , вьшуш,енные в 1936 г. в виде опыта с перегревателями Чусока), имеют и будут иметь разбивку жаровых труб, выполненную по способу лит. а. [c.137]

Традиционные безразмерные параметры при таком подходе определяются как отношения базовых масштабов число Рейнольдса есть отношение размера тела к толщине вязкого пограничного слоя Re = D/Ьц = UDIv, число Пекле Ре = D/bp = = UDIk , внутреннее число Фруда Fr = X/2nD = UIND, отношение масштабов С = A/D (число Шмидта является производным параметром Se = Pe/Re, в данных опытах поддерживается постоянным Se 700). В аналогичные характеристики элементов течения входят их собственные скорости и масштабы. [c.40]

Повышение внешнего давления до 15 атм, как показано опытами Г. Шмидта и О. Роммеля [155], увеличивает эффективность [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...