Моды конфигурация

Аналогичная ситуация возникнет для системы из нескольких связанных маятников, если частота внешней силы, приложенной к одному концу системы, превысит частоту самой высокой моды. Конфигурация в установившемся режиме будет соответствовать высшей моде, т. е. каждый маятник будет двигаться с фазой, противоположной фазе своих соседей. При этом для каждого маятника будет обеспечено самое большое значение возвращающей силы, приходящейся на единицу смещения и на единицу массы. Равенство со для всех маятников приводит к тому, что каждый следующий маятник (от входа) должен иметь меньшее смещение. Таким образом амплитуда смещения каждого следующего маятника будет уменьшаться по мере удаления от конца, к которому приложена внешняя сила. [c.123]

Здесь Ат > — величины, определяющие пространственную конфигурацию моды на частоте Предполагая, что поле излучения является эргодическим [73], введем корреляционную функцию второго порядка [c.287]

Практически важным свойством толщинного резонанса является независимость собственной частоты от радиуса и простота ее определения по свойствам материала и толщине. Если. ориентироваться только на первое свойство, то из рис. 82 и 83 видно, что существует целый ряд частот (их количество увеличивается с ростом R), которые обладают данным свойством. При этом нет никаких оснований для того, чтобы отдать предпочтение частотам, остающимся практически постоянными при изменении R. Рассмотрение экспериментальных данных [195, 264] обнаруживает существенное различие в эффективности возбуждения колебаний пьезокерамических дисков на основном толщинном и дополнительных плато при подводе электрической энергии через сплошные электроды. Однако знание форм колебаний часто позволяет так подобрать конфигурацию разрезных электродов, чтобы значительно повысить эффективный коэффициент электромеханической связи относительно слабых (при сплошных электродах) мод [39]. Вопрос об оптимальной конфигурации электродов тесно связан с анализом форм колебаний диска. Такой анализ приводится далее, а здесь мы обратимся к выделению и исследованию тех составляющих в движении частиц диска, взаимодействие между которыми обусловливает сложную структуру его частотного спектра. [c.214]

Если функция A t) дается выражением (2.6), то решение (2.4) соответствует определенной конфигурации стоячей волны электромагнитного поля внутри полости. Действительно, амплитуда этой волны в данной полости является постоянной во времени. Решение такого типа называется электромагнитной модой полости. [c.28]

Данная глава посвящена теории пассивных оптических резонаторов. Под пассивным оптическим резонатором мы понимаем замкнутую полость, состоящую из отражающих поверхностей и содержащую внутри себя однородную, изотропную и пассивную диэлектрическую среду. Напомним, что мода резонатора была определена в разд. 2.2 как стационарная конфигурация электромагнитного поля, которая удовлетворяет как уравнениям Максвелла, так и граничным условиям. При этом электрическое поле такой конфигурации можно записать в виде [c.160]

В отличие от резонаторов, применяемых в устройствах СВЧ-диапазона, лазерные резонаторы характеризуются следующими двумя главными особенностями I) они, как правило, являются открытыми, т. е. не имеют боковой поверхности, и 2) их размеры намного превышают длину волны лазерной генерации. Поскольку длина волны лазера простирается от долей микрометра до нескольких десятков микрометров, лазерный резонатор с размерами, сравнимыми с этими длинами волн, имел бы слишком низкий коэффициент усиления, чтобы могла возникнуть лазерная генерация. Упомянутые выше две особенности оптического резонатора оказывают значительное влияние на его характеристики. Например, то, что резонатор является открытым, приводит к неизбежным потерям для любой моды резонатора. Эти потери обусловлены дифракцией электромагнитного поля, вследствие чего часть энергии покидает резонатор. Поэтому такие потери называются дифракционными. Таким образом, строго говоря, определение моды в смысле (4.1) нельзя применить к открытому оптическому резонатору, и в таком резонаторе не существует истинных мод (т. е. стационарных конфигураций). Однако в дальнейшем мы увидим, что в открытых резонаторах в действительности существуют конфигурации типа стоячих электромагнитных волн, имеющие очень небольшие потери. Поэтому мы будем определять моду (иногда [c.160]

Рассмотрим теперь общий случай резонатора из двух сферических зеркал, имеющих радиусы Ri а R2 а разделенных друг от друга промежутком длиной L. Знак радиуса кривизны берется положительным для вогнутого и отрицательным для выпуклого зеркала. Наша задача состоит в том, чтобы вычислить амплитуды мод, дифракционные потери и резонансные частоты. Поскольку Ri и R2 могут принимать любые значения (либо положительные, либо отрицательные), можно будет составить такую комбинацию зеркал, которая приведет к неустойчивой конфигурации резонатора (см., например, рис. 4.6). В связи с этим [c.211]

До сих пор мы исследовали лишь конфигурации моды. Чтобы вычислить соответствующие потери, рассмотрим однонаправленный резонатор, показанный на рис. 4.40, б. Здесь принято, что диаметр зеркала 1, равный 2ai, больше, чем поперечный размер [(L-f Г2 )/Г2 ]2а2 сферической волны, исходящей из точки Р2. В этом случае из резонатора мимо зеркала 2 будет выходить лишь сферическая волна, испускаемая из точки Р . Эта сферическая волна, которая начинает свой путь от зеркала [c.222]

Таким образом, для изучения распространения электромагнитного излучения в диэлектрической среде с периодическим возмущением можно использовать метод вариации постоянных. Эти уравнениям связанных мод (6.4.16). Для того чтобы между модами /си / имела место сильная связь, должны выполняться два условия. Первым из них является (6.4.18), называемое кинематическим условием. Второе состоит в том, чтобы коэффициенты связи не обращались в нуль. Последнее условие называется также динамическим, поскольку оно зависит от таких характеристик волн, как поляризация и конфигурация моды. [c.200]

Если угол между направлением распространения светового пучка и волновым фронтом акустической волны мал, то длина взаимодействия L совпадает с шириной акустического пучка. Следовательно, амплитуды мод и А2 зависят только от х, поскольку в данной конфигурации взаимодействия (см. рис. 9.7, а) координата х определяет глубину проникновения. Нормируем поля Е, и таким образом, чтобы [c.365]

По мере перехода к модам более высокого порядка деформации быстро падают (матричные элементы уменьшаются, а разности собственных значений растут). Поэтому в обычном для случая плоского резонатора с большим N режиме генерации на многих модах одновременно (см. следующий параграф) общая величина углового расхождения оказывается значительно менее чувствительной к разъюстировкам, чем конфигурация поля основной моды. [c.154]

В теории надежности отмечается два основных подхода формирования моделей - полуэмпирический (феноменологический) и структурный. Феноменологический подход основан на обобщении результатов наблюдений и экспериментов, выявлении основных статистических закономерностей и прогнозировании функционирования технических систем. Среди этого класса моделей приведены многостадийная модель накопления повреждений, теория замедленного разрушения, статистическая модель разрушения и др. Структурный подход предусматривает прежде всего исследование структурных особенностей рассматриваемого объекта (например, при анализе прочностных свойств металлических деталей необходимо учитывачь структуру металла и связанных с ней дефектов - микро фещин, дислокаций, конфигурации и положения границ зерен и г.д.). Ко второму классу можно отнести моде ш хрупкого разрушения, пластического разрушения, так называемую объединенную структурную модель, причем автором особо подчеркивается перспективность дальнейшего развития структурного моделирования. [c.128]

Характеристический размер масштаба протекания пластической деформации определяется (ограничен сверху) объемом, рднрродно заполненным дислокациями. При нагружении возникают мезодефекты — конфигурации неоднородных дисг локаций. В ансамбле дислокаций в силу неоднородности реализуемого процесса деформации по мере удаления от вершины усталостной трещины и вдоль фронта трещины, а также в силу различий, связанных с разными ветвями нагружения и разгрузки, возникают ротационные моды. Частичные дисклинации фрагментируют зону на ряд разориентированных областей с увеличением размера фрагмента вплоть до 2,10 м [57, 58, 65]. Этр представление о процессе накопления дефектов в пределах зоны пластической деформации подтверждается статистическим анализом размеров ячеек дислокационной структуры [78]. Результаты нализа распределения размеров ячеек дислокационной структуры по размерам после выполненных испытаний сплава Fe-Si с постоянной деформаг цией показали, что средний размер ячейки близок [c.148]

Форма заготовки, подлежащей накатыванию, определяет правильное заполнение металлом пространства между ребордами инструмента. Оптимальная форма заготовки выбирается с учетом многих факторов, влияющих на зубообразование, и в первую очередь конфигурации зубчатого венца и его размеров. Так, угол наружного конуса заготовки берется большим наружного конуса колеса, а ширина заготовки меньше ширины зубчатого венца колеса. Наружная поверхность заготовки, как правило, имеет фасонную вогнутую форму в соответствии с условием выравнивания скоростей течения металла во всех сечениях по ширине зубчатого венца. Оптимальная форма заготовки определяется практическим путем при накатывании. Заготовка под накатывание зубьев, в свою очередь, может быть получена путем накатки на зубонакатных станках мод. 2008, 569, 535 и др. [c.505]

Условие максимума или минимума потенц. энергии определяется знаком производной // 1, к-рая про-ворц, квадрату частоты поверхностного колебания (ч ). Значение ч, для к-рого т ц ) = О (мягкая мода), соответствует колебанию, по отношению к к-рому поверхность неустойчива. Именно определяет прост-равственныи период новой устойчивой поверхностной конфигурации атомов, соответствующей реконструированной поверхности. [c.325]

СЕЛЕКЦИЯ МОД — прореженне спектра мод (собств, колебаний и волн) в системах с большим числом степеней свободы. Примером С. м. может служить удаление боковой стенки у эп.-магн. резонатора циииндрич. конфигурации (рис. 1). Эта операция вносит большие [c.484]

СТРУННЫЕ МОДЕЛИ АДРОНОВ —составные кварковые моде.ш адронов, в к-рых кварки внутри адронов считаются связанны.ми посредством релятивистских струн (см. Струна рел.чтивистская). С. м. а, находят качественное обоснование в рамках квантовой хромодинамики. Весьма вероятно, что при расстояниях между кварками, приближающихся к размеру адронов ( 10 см), энергетически более выгодными оказываются такие конфигурации глюонных полей, когда поля не заполняют всё пространство (как в электродинамике), а концентрируются вдоль линий, соединяющих кварки. Бесконечно тонкую трубку глюонного поля моделирует релятивистская струна [1, 2]. [c.11]

Формообразующие детали форм изготовляются холодным выдавливанием. Это позволяет в несколько раз снизить трудоемкость их изготовления, а также обеспечить точность конфигурации и размеров при изготовлении новой серии пресс-форм или отдельных деталей к ним. Окончательное выдавливание формообразующих поверхностей проводится на гидравлическом прессе мод. П7640 усилием 10 МН. Он имеет большой диапазон технологических режимов, удобен и надежен в эксплуатации, легко переналаживается. [c.371]

Соответствующий спектр частот приведен на рис, 4.29, Следует заметить, что моды, характеризующиеся одним и тем же значением суммы 2п + т + 1, имеют одинаковые резонансные частоты, хотя их пространственные конфигурации различны. Эти моды называются частотно-вырожденными. Заметим также, что в отличие от случая плоских волн (рис. 4.19) разность частот между двумя модами (межмодовое расстояние) теперь равна /4L. Однако разность частот между двумя модами с одними и теми же значениями I, т (например, ТЕМоо) и с п, различающимися на единицу (разность частот между двумя соседними продольными модами), равна /2L, т. е. точно такая же, как и для резонатора с плоскими зеркалами. [c.200]

Рубиновые лазеры обычно работают в импульсном режиме. При этом для накачки используется импульсная ксеноновая лампа среднего давления ( 500 мм рт. ст,) в конфигурации, приведенной на рис. 3.1, б или (чаще) в конфигурации рис, 3.1, а. Диаметр стержня обычно составляет 5—10 мм, а длина стержня 5—20 см. Рубиновый лазер имеет следующие выходные параметры 1) в режиме модуляции добротности его мощность в одиночном гигантском импульсе длительностью 10—20 не составляет 10—50 МВт 2) в режиме синхронизации мод пиковая мощность в импульсе длительностью 10 пс равна нескольким гигаваттам. При накачке ртутными лампами высокого давления лазеры на рубине могут работать также и в непрерывном режиме. [c.334]

Ниже будут найдены собственные моды вогнутого цилиндрического зеркала, т. е. акне конфигурации пучка, которые огибают зеркало без вскажеин волнового фронта. [c.132]

Пример некоппинеарная акустооптическая модуляция в одноосных КРИСТАЛЛАХ. Рассмотрим акустооптическое взаимодействие в одноосном кристалле (например, в LiNbOj), в котором плоскость рассеяния перпендикулярна с-оси. Конфигурация взаимодействия изображена на рис. 10.3, а. Предположим, что одноосный кристалл является отрицательным < Поскольку падающий свет линейно поляризован вдоль с-оси, он распространяется в необыкновенной моде кристалла с фазовой скоростью с/п . Дифрагированный свет предполагается линейно поляризованным в плоскости рассеяния (плоскости ху) и представляет собой обыкновенную моду кристалла с фазовой скоростью с/п . Углы падения и дифракции определяются выражениями (9.4.5) и (9.4.6), и их зависимость от Х/Л = = f/v представлена на рис. 9.5. Из рис. 9.6 можно видеть, что угол дифракции в в широком диапазоне звуковых частот остается почти постоянным, в то время как угол падения изменяется вблизи в = 0. Действительно, из выражений (9.4.5) и (9.4.6) следует, что Скорость изменения дифракционного угла О с Х/Л при в = О обра- [c.407]

Сравнивая этот результат с (10.1.8), получаем, что двулучепрелом-ляющие акустооптические модуляторы в случае неколлинеарной конфигурации взаимодействия не дают увеличения полосы модуляции. Однако требование, накладываемое на угловую расходимость акустического пучка (8ф 8в), в этом случае выполнить легче, что позволяет увеличить длину взаимодействия без уменьшения полосы модуляции и приводит к более высокой эффективности дифракции Г]. Приведенная на рис. 10.3, а конфигурация взаимодействия часто используется при создании акустооптических дефлекторов пучка, в которых звуковой волновой вектор тангенциален поверхности нормалей дифрагированной моды (см. разд. 10.2). [c.408]

Работа Сигмена и Арратуна явилась существешым вкладом в теорию неустойчивых резонаторов в частности, именно здесь был введен играющий важную роль параметр А экв Однако физический смысл этого параметра остался неясным кроме того, при интерпретации расчетных данных авторы [201] ошибочно посчитали, что нижняя волнистая линия GHJ. . . соответствует одной моде низшего порядка, а V-образные ответвления AGB, HD, EJF,. .. — другой симметричной моде. В действительности, как бьшо указано в [62] и подтверждено результатами позднейших машинных расчетов [195, 202], кажущаяся периодичность изменения потерь вызывается тем, что по мере роста Л экв симметричные типы колебаний, обладающие наивысшей добротностью, поочередно сменяют друг друга. Эта смена происходит вблизи целочисленных значений Л экв при которых моды оказываются двукратно вырожденными по потерям (но не по частоте). Отметим, что на рис, 2.25 приведены конфигурации полей именно двух соседних мод вблизи точки вырождения. [c.122]

Некоторого повышения степени направленности и снижения чувствительности к разъюстировкам можно добиться также путем применения выходного зеркала, коэффициент отражения которого плавно уменьшается от центра к периферии. Однако проблему расходимости излучения при интенсивной накачке это отнюдь не решает, и мы упомянули о генераторах с переменным по сечению отражением главным образом потому, что они являются ярким примером систем, у которых модовая структура сильно зависит от условий возбуждения. При равномерном распределении накачки и малом превышении порога конфигурация полей отдельных мод близка к конфигурации, предсказьшаемой теорией соответствующих пустых резонаторов 84]. Если превышение порога велико, то в результате конкуренции поперечных мод распределение коэффициента усиления по сечению приближается к распределению потерь, и структура отдельных мод становится сходной со структурой в лазерах с обычными зеркалами. [c.221]

Неустойчивую область, расположенную между волноводной и квазиоптической областями (если зеркала вогнутые). В случае выпуклых зеркал для любых чисел Френеля все области будут неустойчивыми кроме волноводной. Эта область характеризуется неустойчивостями характеристик различных типов колебаний к небольшим изменениям конфигурации резонатора и резким отличием этих типов как от волноводных мод, так и от мод открытых резонаторов. В этой области имеются параметры, при которых потери энергии основного типа колебаний волноводного резонатора ЕНц мало отличаются от потерь ЕНц моды бесконечного канала и хорошо селектируются по отношению к потерям ближайшего типа колебаний T oi- В случае выпуклых зеркал можно подобрать параметры резонатора, при которых значительно увеличивается модовый объем основного типа колебаний. [c.168]

Кроме распределения интенсивности поперечной моды многомодовые лазеры характеризуются распределением поляризации излучения. Для одномодовых пучков поляризация, как правило, одинакова во всем сечении и применительно к лазерам на гранате с неодимом близка, к линейной. Для многомодовых лазеров поляризация пучка, если не принято специальных мер, обычно неоднородна и различна в разных частях пучка. Специальными мерами, обеспечивающими однородность поляризации 1пучка (близость к линейной), являются либо помещение внутрь резонатора различного рода поляризаторов, либо (построение резонатора специальной конфигурации, в которой созданы условия для генерации только одного типа поляризации. [c.73]

Смотреть страницы где упоминается термин Моды конфигурация : [c.114] [c.97] [c.290] [c.159] [c.281] [c.67] [c.286] [c.166] [c.641] [c.574] [c.574] [c.16] [c.120] [c.158] [c.208] [c.92] [c.163] [c.219] [c.320] [c.325] [c.348] [c.356] [c.395] [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...