Клин давление на стороны

Клин давление на стороны —, 223. [c.669]

Пример. Клин А, уклон которого а= = 0,05, загоняется в углубление ВВ усилием = 6т. Определить нормальное давление на стороны клина, если коэффициент трения / = 0,1 (фиг. 20). [c.27]

Выбор направляющих определяется направлением и величиной действующих усилий, скоростью перемещения и условиями износа. Длину прилегания направляющих следует выбирать, исходя из требуемой точности перемещения и величины допустимых удельных давлений на поверхности направляющих (см. стр. 173). Увеличение длины прилегания уменьшает перекосы при той же величине зазора в направляющих и, следовательно, увеличивает точность перемещения. Клинья и планки, регулирующие зазор в направляющих, надо располагать со стороны, противоположной действующим усилиям. [c.189]

Для улучшения работы воздухозаборника в стартовых условиях горло должно быть максимально увеличено. В плоском воздухозаборнике это достигается полным опусканием ступенчатого клина, а в осесимметричных — перестановкой ступенчатого конуса в полностью убранное положение. В дополнение к этому широко используются впускные створки, устанавливаемые в канале между горлом воздухозаборника и входом в двигатель (рис. 9.31), открываемые внутрь. Их открытие происходит под действием перепада давлений на створках, который появляется тогда, когда давление перед двигателем становится меньше атмосферного. У осесимметричных воздухозаборников для целей дополнительной подачи воздуха к двигателю на взлете может использоваться кольцевая щель, открывающаяся при смещении обечайки (рис. 9. 40, б). Для устранения срыва потока с передней кромки обечайки в плоских воздухозаборниках может применяться ее отклонение во внешнюю сторону (рис. 9. 40, в). [c.306]

Так как во всех точках стенки ОР скорости жидкости с правой и с левой сторон будут одинаковы, то эту стенку можно отнять с другой стороны, так как в правом и левом сосудах осевые линии суть линии тока, то их можно заменить стенками некоторого канала. Мы получим течение жидкости в канале Oi Pi, внутри которого помещен равнобокий клин FPF (фиг. 31). Определим силу давления на этот клин. [c.572]

Стремление создать профиль подводного крыла, свободный от кавитации, привело к развитию идеи клиновидного профиля (рис, 10, а) (Г. В. Логвинович и Е. А, Федоров,. 1954—1956). Суть дела заключается в следующем. На гранях симметричного клина, обтекаемого с каверной за ним (задача Бобылева), господствует положительное динамическое давление. Искривление оси клина приводит к уменьшению давлений на выпуклой стороне и к повышению на вогнутой. Возникает подъемная сила, но если на выпуклой стороне искривленного клина давление остается положительным, кавитация там не возникает выяснилось, что отгибы задних кромок способствуют затяжке возникновения кавитации на больших углах атаки. [c.53]

В создаваемом при вращении вала масляном клине давление масла должно возрасти до величины, уравновешивающей нагрузку вала на вкладыш, достигая при этом величины нескольких десятков атмосфер. Распределение давления в масляном клине показано на диаграмме рис. 7-17, из которой видно, что со стороны выхода масла из масляного клина давление масла резко падает, вплоть до вакуума. По Этому подвод масла для смазки следует производить в той зоне, где отсутствует давление в масляном клине. При таком подводе масла величина напора должна быть достаточной только для преодоления сопротивления в подводящих трубах и клапанах. [c.162]

Проверка уплотнительного кольца на удельное давление. Уплотнительные кольца клина и корпуса рассчитывают на удельное давление. Наибольшая сила прижатия на уплотнительных поверхностях Л/, возникает со стороны выхода среды. Удельное давление на уплотнительных поверхностях [c.301]

Рассмотрим, наконец, предельное равновесие весомого клина, на сторона которого свободна от давлений, а другая совпадает задней гранью подпорной стенки. [c.213]

В работе уплотнения можно различить два цикла. Первый — насосный ход, когда шток движется вверх через неподвижную втулку и тонкий слой масла, находящийся на штоке, создает гидравлический клин, давление масла в котором преодолевает силу нагружения корончатой пружины, и масло попадает во внутреннюю полость .2 узла уплотнения. Второй — обратный ход штока, при котором гидродинамического эффекта не возникает, и масло снимается со штока тем концом втулки, который нагружен корончатой пружиной. Вследствие хорошей смазки такое подкачивающее уплотнение имеет большой срок службы и надежно работает при высоких давлениях. Внутренняя полость 2 уплотняется со стороны полости картера 6 кольцом 3 из маслостойкой резины. [c.103]

Пусть на неподвижный ромбовидный профиль натекает равномерный сверхзвуковой поток под углом атаки t = 0 (рис. 10.20). В силу симметрии достаточно рассмотреть лишь обтекание верхней стороны профиля. У передней кромки профиля в точке А возникает косой скачок уплотнения, так как поток набегает на клин с углом 2св при вершине. Пройдя через этот косой скачок, поток поворачивается на угол и и становится параллельным отрезку АВ. Статическое давление рг и приведенную скорость в потоке I2 вдоль отрезка АВ можно определить по формулам для косого скачка уплотнения (см. гл. III). Далее [c.41]

Заметим, что асимптотика выражений для контактных давлений, как и следовало ожидать, совпадает с той, которая получается с использованием решения трансцендентного уравнения (9.37) гл. III, соответствующего клину угла я, когда на одной стороне заданы смещения, а на другой — напряжения. [c.425]

При вращении вала в подшипнике на входной стороне образуется масляный клин. В его узкой части развивается повышенное давление, характер распределения которого показан на фиг. 10. Равнодействующая этих сил давления всегда уравновешивает действующую на подшипник силу. Поэтому развиваемое в масляном слое давление зависит от нагрузки на подшипник. [c.62]

Каждый упорный сегмент подвешивается на двух штифтах и контактирует с подкладным кольцом только по ребру качания (см. рис. 3.61), вокруг которого он свободно поворачивается при изменении осевого усилия. Ребро качания выполняют параллельно выходному ребру упорного сегмента. Это обеспечивает одинаковость зазора по выходному ребру при повороте сегмента, более равномерное распределение давления по его поверхности и его меньший износ. Ребро качания располагают не на середине сегмента, а ближе к выходному ребру (примерно на расстоянии 0,6В). Это, с одной стороны, исключает возможность опрокидывания сегмента с закрытием масляного клина, а с другой, при повороте сегмента не уменьшает зазор на выходе столь сильно, чтобы происходил износ выходной части сегмента. [c.113]

Интегрированием выражения (3.1) получим суммарную силу нормального давления, действующую на участок стороны клина длиной Ь [c.195]

У-образного крыла в силу отставания точки К1 от положения плоского скачка уплотнения на эквивалентном клине, приобретают отрицательную кривизну и увеличивают наклон в сторону ребра. В то же время линии тока в центральной части течения под влиянием положительного градиента давления еще больше отклоняются от хорды крыла. После выравнивания давления во внутренней части эллиптической области течения пристеночные струйки тока, получившие дополнительную поперечную скорость (на сфере) в сторону ребра крыла, тормозятся, приобретая положительную кривизну. Это приводит к повышению давления вдоль стенки крыла (рис. 1), что вызывает дальнейшее отклонение линий тока в центральной части течения от ребра крыла и оттеснение линий тока в окрестности контактного разрыва в сторону плоскости симметрии. Следствием такого процесса и является всплывание точки Ферри. Линии же тока, идущие вдоль стенки крыла, дойдя до ребра крыла, под влиянием отрицательного градиента давления асимптотически уходят в плоскости симметрии к особому лучу (точка Ферри). [c.658]

Клин 1 скреплен с цилиндром привода, а клин — 2 с его штоком. Поэтому давление привода через систему плунжеров 4 передается в равной мере на все зажимные прихваты. Этот же привод при давлении воздуха или жидкости с другой стороны поршня принудительно открепляет деталь. [c.34]

Рассмотрим теперь (опять качественно) вдавливание пуансона с плоским шероховатым днищем в уплотняемое пластическое полупространство. Точное исследование этого процесса может быть выполнено только численно. Однако качественно ясно, что процесс происходит в два этапа. Обозначим силу, действующую на пуансон, через Р. Вначале, по мере ее возрастания от нуля никакой деформации не происходит. Деформация начнется, когда несущая способность тела будет исчерпана. На первом этапе деформации среднее давление под пуансоном будет возрастать и материал под ним будет уплотняться. Вследствие стеснения со стороны окружающего материала и действия сил контактного трения материал под пуансоном осаживается, выдавливание к свободной поверхности отсутствует. Качественно деформация происходит, как в замкнутом объеме. Уплотненный материал образует на днище пуансона клинообразный нарост. На втором этапе, когда материал нароста достаточно уплотнится, он начнет выдавливать материал к свободной поверхности, т. е. характер деформации станет таким же, как и при вдавливании клина. При этом уплотнение прекратится и материал будет деформироваться, как несжимаемый. [c.100]

Масло подается в нижней части гнезда подшипника и отводится в верхней. При вращении шпинделя масло увлекается в зазор между шейкой шпинделя и сегментами (вкладышами) и образует масляные клинья 4 по числу сегментов. Масляные клинья взаимно уравновешивают друг друга, центрируют шпиндель и обеспечивают его высокую жесткость. Осевая нагрузка на шпиндель воспринимается бронзовыми вкладышами 5 vi 6, охватывающими с двух сторон бурт шпинделя. Выбор осевого зазора производят резьбовой втулкой 7 с контргайкой 8. Гидростатические опоры скольжения, в которые масло подается под высоким давлением, применяют в широком диапазоне частот вращения шпинделя, что обеспечивает высокую несущую способность и точность вращения, низкий коэффициент трения, большую долговечность и хорошее демпфирование. [c.47]

Практикой установлено, что освободить нагруженный клин труднее, чем его зажать. Для обеспечения этого требования создают разность давлений с разных сторон поршня, что может быть достигнуто применением редукционного клапана в одной из трубок, подводящих воздух к цилиндру, в отдельных случаях желаемого результата можно добиться таким соединением клина со штоком, при котором при обратном движении последнего клин некоторое время находится в покое с тем, чтобы воздействие на него пневмопривода произошло с известной ударной нагрузкой (рис. 67,6). Цри движении штока 5 вправо он проходит путь I вхолостую и при помощи штифта 2 выталкивает клин 1 с ударом. [c.164]

На валу укрепляется упорный диск, по обе стороны которого расположены колодки, опирающиеся на сферические кольца. Колодки при работе турбины устанавливаются в положение, при котором между упорным, диском и колодками создается постоянный масляный клин. Масло подводится с обеих сторон упорного диска. Осевые усилия, представляющие сумму составляющих усилий из-за разности давлений по обе стороны рабочего колеса, у активных турбин незначительны и уравновешиваются упорными подшипниками. У реактивных турбин осевые усилия достигают значительной величины, поэтому разгрузка ротора от этих усилий осуществляется специальными мероприятиями. У двухцилиндровых турбин разгрузка осуществляется направлением потока пара [c.382]

В случае близкого подхода штампа — эллиптического параболоида — к ребру клина область контакта перестает иметь эллиптическую форму. Для этого случая в [48] используется метод нелинейных граничных интегральных уравнений, развитый Б. А. Галановым [22, 23], позволяющий одновременно определить контактные давления и неизвестную область контакта. Предполагается, что область Q полностью содержится в прямоугольнике S, две стороны которого параллельны ребру клина, с центром на оси г и полуосями 6 и с (6 с). Интегральные уравнение и неравенство, к которым сводится решение этой задачи, имеют вид [c.187]

Па рис. 3-5 приведены результаты расчета течения в плоском канале с прямолинейной верхней стенкой и нижней стенкой, терпящей излом при ж = 0. За характерный линейный размер взята высота канала в начальном сечении. Число Маха невозмущенного потока Мо = 4 для рис. 3 и 4 и Мо = 2.0 для рис. 5. Рис. 3 и 4 отвечают изломам стенки на углы = 5° и 30° в сторону потока, когда реализуется обтекание клина, и показывают для различных х распределения давления в зависимости от номера точки п при А/" = 30. Кружки и сплошные кривые - результаты расчета, штрихами дано точное решение. Даже скачок слабой интенсивности (рис. 3, в = 5°) размазывается не более чем на 4-6 расчетных ячеек. Для скачка большей интенсивности (рис. 4, = 30°) область повышения давления сужается до двух-трех ячеек. Результаты расчета центрированной волны, образующейся при изломе стенки на угол в = —30°, показаны на рис. 5, на котором для разных х даны распределения р по автомодельной переменной у/х. Здесь у - расстояние от точки излома. Штрихами приведено точное решение. Совпадение с ним, будучи удовлетворительным уже при X = 0.1, быстро улучшается при удалении от излома. [c.151]

Рассматривается течение вблизи верхней стороны клина, через поверхность которого по нормали к ней производится распределенный вдув газа (рис. 4.15). Набегающий гиперзвуковой поток направлен параллельно этой стороне клина. Как будет видно из дальнейшего нижняя часть течения также оказывает в определенных пределах влияние на верхнюю через величину донного давления. Но в данной работе донное давление будет считаться заданным. (Его можно регулировать, например, меняя толщину клина или воздействуй на течение в донной области.) [c.172]

Решение. Обозначим искомые силы нормального давления на стороны клина N и вдоль этих сторон (щек) возникнут силы трения, обозначеные Р и Р . [c.27]

Пусть для простоты передняя часть тела представляет собой плоскую пластинку или клин в равномерном сверхзвуковом потоке. Для осесимметричного течения около кругового конуса следует предполагать, что радиус дна значительно больше характерного размера возмущенной области и что применимо преобразование Степанова-Манглера. Предположим в начале, что донное давление меньше давления на боковой поверхности тела на 0(1). Разрежение по дозвуковым струйкам тока распространяется вверх по потоку. Сечение дозвуковых струек тока уменьшается при разгоне. Это приводит к отклонению сверхзвуковой части течения в сторону стенки и образованию волн разрежения. Согласно теории невязких сверхзвуковых течений при Ар 0(1) во внешнем сверхзвуковом потоке (область 1 на рис. 3.6) у/и) 0(1). Толщина [c.83]

Вместе с тем центр цапфы смещается от положения покоя в сторону и вверх, описывая (по исследованиям Жуковского и наблюдениям Гумбеля) полуокружность. Такое смещение цапфы объясняется тем, что на стороне втягивания смазки образуется масляный клин с плавно нарастающим давлением р внутри слоя смазки и усиленным давлением на цапфу. Одновременно на противоположной стороне, где щель расширяется, давление в слое смазки убывает. Равнодействующая всех этих давлений на цапфу смещает ее в указанном направлении (рис. 185). [c.214]

Когда шпиндель вращается, между его 1иейкой и вкладышами создаются практически независимые масляные клинья. Радиальные давления со стороны этих клиньев на шпиндель достигают 35—40 ати и обеспечивают неизменное положение оси шпинделя, не допуская его игры. Давление масла в камере подшипника поддерживается на уровне 0,25 — 0,5 ати при помощи специальной системы, чтобы предупредить засасывание воздуха. [c.393]

При движении режущего клина относительно заготовки в процессе резания на него действуют силы давления со стороны деформируемого срезаемого слоя Мп, силы трения сходящей по передней поверхности стружки Ртрп, силы давления и трения со стороны пластически деформируемых слоев на обработанной поверхности N3, Ртрз (или поверхности резания) (рис.7.2). Равнодействующая этих сил К, зависящая от прочности обрабатываемого материала и условий резания, нагружает режущий клин и державку инструмента и при неправильно установленных параметрах процесса может привести к их разрушению. [c.73]

Клин ловителя 1 под действием механизма включения поднимается вверх до момента самозаклинивания. Связь с тягой механизма включения осуществляется благодаря отверстию в нижней боковой стороне клина. Величина нормальной силы давления на тормозные колодки определяется жесткостью пружин 3 и ограниченной величиной перемещения тормозной колодки 2. [c.267]

Простейший способ образования одноклиновых опор состоит в придании поверхности диска 1 (рис. 416, а) или опорной шайбы 2 (вид б) регламентированного перекоса относительно плоскости вращения. Между поверхностями образуется клиновидный зазор, расширяющийся в окружном направлении по обе стороны от точки А наибольшего сближения поверхностей и в радиальном направлении по мере приближения к центру. Если угол клина по окружности достаточно мал, то в суживающейся по направлению вращения части зазора возникает гидродинамическое давление, распространяющееся на угол 60° от точки А в сторону, противоположную вращению (заштрихованные площадки). Давление максимально в точке А и падает в окружном и радиальном направлениях по мере увеличения зазора. [c.431]

Давлением воздуха на цилиндр снизу нужно поднять бабу и ввести ее полностью в направляющие станины. Для правильной работы молота необходимо, чтобы цилиндр и направляющие были соосны. Установить непосредственную измерительную связь между ними можно, но практически лучше регулировать направляющие по бабе. Величину зазоров изменяют, регулируя клиньями положение направляющих. Зазоры должны быть одинаковыми с обеих сторон и находиться в пределах 0,2—0,5 мм. Регулирование зазора при монтаже следует производить по большему значению, чтобы во время работы зазор между нагретой бабой и напряБляющими не оказался меньше нижнего допустимого значения. [c.387]

При сборке поршня высокого давления обращается особое внимание на качество изготовления проставочных колец Каждое про-ставочное кольцо с обеих торцовых сторон должно быть проверено по шабровочной плите и кольца притерты одно к другому. Установка регулировочных прокладок между проставочными кольцами не допускается. Высота головки поршня высокого давления и совпадение отверстия для соединительного клина регулируются толщиной проставочных колец. [c.396]

Усилие вдоль шпинделя в клиновой задвижке. На фиг. 58, а показаны силы в кг, действующие на клин при закрывании задвижки. Здесь Р — гидростатическое давление среды TVj — реакция уплотнительной поверхности корпуса на давление клина со стороны входа среды — то же со стороны выхода среды — сила трения уплотнительных поверхностей со стороны входа среды р2 — то же со стороны выхода среды — усилие от неуравновешенности давления среды на шпиндель диаметром d, равное 0,785af2p (р , —условное давление в кг/см ) G —вес клинкета Q — усилие по шпинделю. [c.799]

На фиг. 457, б изображено положение шейки неподвижного вала в подшипнике. Как видно, нижняя образующая вала лежит на нижней образующей подшипника. Совершенно другое положение будет иметь место при вращении вала. В самом деле, при вращении его, например, по часовой стрелке (фиг. 458, а) внизу и справа от шейки вала в зазоре между шейкой и подшипником созда1ется масляный клин. Благодаря маслянистости и вязкости масла шейка будет увлекать за собой масло. При этом масло будет перекачиваться из зазора правой стороны в зазор левой стороны таким образом создастся поток масла, в результате которого давление с правой стороны шейки будет больше, чем с левой стороны. Поэтому нри вращении вала, во-первых, под шейкой создается давление, а во-вторых, оно с правой стороны будет больше, чем с левой. Под влиянием первого, т. с. увеличения давления под шейкой, она поднимется. Под влиянием же второго, т. е. наличия с правой стороны большего давления, чем с левой, шейка передвинется влево. Поэтому центр шейки вала по отношению к центру шейки подшипника сместится вверх и отойдет влево. В результате этого смещения суммарное давление в масляном слое, направленное вверх, уравновесится внешней нагрузкой Р, а суммарные давления влево и вправо уравновесятся между собой. При таком положении шейки минимальный зазор между ней и подшипником будет слева от центральной вертикальной линии подшипника. [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...