Волна, затухание пропускания

Малогабаритная оптическая линия связи. Линия предназначена для телефонной двусторонней связи в пределах оптической видимости в любое время суток. Излучающим элементом служит неохлаждаемый полупроводниковый лазер со средней мощностью излучения 3—6 мВт. Максимальная дальность действия 6 км (при затухании в атмосфере 1,5 дБ/км). Полоса передаваемых частот 300—3400 Гц. Время непрерывной работы не более 12 ч. Оптические оси трех ветвей (приемная, передающая и визирная) совмещены с точностью до Г. Диаграмма направленности излучения составляет от 10 2 до 1° 10. Приемный канал содержит интерференционный светофильтр на длину волны излучения лазера 0,9 мкм с полосой пропускания 250 А. Поле зрения прибора 1—1,5 . Визир состоит из прямой телескопической системы, имеющей восьмикратное увеличение и поле зрения 6—7°. Поворотный механизм позволяет производить плавный поворот прибора на 360°, а по углу места 45°. [c.319]

Т. е. вся зависимость от числа ям N сводится к замене в выражениях для/-1 = -г,1 =-г радиационного затухания Го наЛ о и к умножению получающегося таким образом коэффициента пропускания на знакопеременный множитель (-1). Заметим, что в области частот, где М кс1 - тг]> 1, конструктивная интерференция световых волн нарушается и формула (3.191) неприменима. [c.120]

В работе [76] приведены параметры ряда описанных линий со средней Частотой 2 Мгц. Например, линия из алюминиевой полосы толщиной 0,111 см, длиной 241,3 сж и шириной у узкого конца 0,927 см, а у широкого — 1,35 см, имеет полосу пропускания в пределах 1,92— 2,07 мгц, потери на преобразование и на затухание волн в линии 34 дб и изменение времени задержки для разных частот в пределах полосы пропускания от 1000 мксек до 1240 мксек. [c.158]

Расчеты по (4.2.4) показывают, что с увеличением, замедления затухание поверхностной волны возрастает. Это объясняется тем, что с возрастанием N волна всё сильнее прижимается к поверхности, в связи с чем увеличиваются наводимые токи. При подходе к границе полосы пропускания (Л 1) потери в стенках согласно (4.2.4) исчезают (у"->0). Данный результат является следствием дифракционной аномалии Рэлея и согласуется с результатами 3.7. [c.169]

Прежде чем перейти к рассмотрению вопросов изготовления волокна, имеет смысл оценить с точки зрения свойств волокна достоинства использования различных длин волн в оптических системах связи. Сделаем это в предположении, что, если потребуется, соответствующие полупроводниковые источники излучения и фотодетекторы могут быть изготовлены. Основными характеристиками системы связи являются полоса пропускания и расстояние между ретрансляторами, а определяющими параметрами волокна — дисперсия и потери. Из приведенных на рис. 3.3 кривых видно, что в волокне с малыми потерями минимальное затухание имеет место на длинах волн 0,9 1,0 1,2 [c.85]

Если ПАВ падает на ребро 270° (рис. 6.23, б), то более 50% энергии проходит мимо ребра и распространяется примерно в начальном направлении. При прохождении ПАВ через ступеньку коэффициенты пропускания и отражения зависят от отношения высоты ступеньки Л к длине волны X ПАВ (рис. 6.23, в). Это отношение определяет и изменение в отраженной и прошедшей волнах. Прн высоте Л = 0,ЗХ потери энергии ПАВ достигают 70%. Из этого следует, что даже незначительные по высоте острые неровности на поверхности могут привести к сушественному затуханию ПАВ. Отражения ПАВ и возникновение объемных волн на ребрах подложки могут проявить себя как паразитные сигналы в приборах СВЧ. [c.298]

У частотных фильтров на ПАВ довольно часто изменения передаточной характеристики возникают вследствие объемных волн, распространяющихся между входным и выходным преобразователями. Этот нежелательный перенос энергии, как правило, проявляется уменьшением затухания в полосе заграждения над полосой пропускания фильтра. [c.533]

В 2 гл. 6 было показано, что дисперсия волн в решетках характеризуется наличием чередующихся полос пропускания и ненропускания. В некоторых конструкциях решеток затухание волн в полосах ненропускания настолько велико, что волна практически исчезает на расстоянии в несколько ячеек периодичности. Поскольку в решетке конечных размеров нет других видов движения, кроме нормальных волн, то и в ней возмущения распространяются с большим затуханием (в полосах непропуска-ния). [c.252]

Для отражения звуковой волны от бесконечной твёрдой пластины, погружённой в жидкость, характер отражения, описанный выше для жидкого слоя, в общих чертах сохранится. При переотражениях в пластине дополнительно к продольным будут также возбуждаться сдвиговые волны. Углы и 0(г, подк-рыми распространяются соответственно продольные и поперечные волны в пластине, связаны с углом падения законом Снелля. Угл. и частотная зависимости 1Л будут представлять собой, как и в случае отражения от жидкого слоя, системы чередующихся максимумов и минимумов. Полное пропускание через пластину возникает в том случае, когда падающее излучение возбуждает в ней одну из нормальных волн, представляющих собой вытекающие Лэмба волны. Резонансный характер О. з. от слоя или пластины стирается по мере того, как уменьшается отличие их акустич. свойств от свойств окружающей среды. Увеличение акустич. затухания в слое также приводит к сглаживанию зависимостей Л(9) и 1Л(/Й) . [c.508]

РЕЗОНАТОР ДИСПЕРСИОННЫЙ — оптический резонатор, содержащий элементы с резкой (в масштабах онтура усиления активной среды) зависимостью затухания мощности от длины волны излучения. Р. д. является неотъемлемой частью широкодиалазонных перестраиваемых лазеров с широкой полосой усиления активной среды. В лааерп2, содержащих Р. д., спектр выходного излучения формируется вблизи минимума контура затухания, поэтому оси, характеристикой Р. д. является эфф. полоса пропускания, определяемая кривизной минимума спектрального контура затухания [c.318]

Фольговые тензодатчики на эпоксидной подложке марки BLH FAE-12-12 номинальной длиной 7в дюйма (3,17 мм) были наклеены на промежуточный стержень на расстоянии 6 дюймов (152,4 мм) от образца два датчика наклеивали на противоположных концах диаметра кругового сечения и соединяли последовательно, чтобы исключить какую-либо изгиб-ную составляющую волны. Выходной сигнал датчиков измерялся при помощи потенциометрической схемы, питаемой от 12-В батареи и тарированной включением шунтов с известными сопротивлениями. Фотографии сигнала получали с экрана двухлучевого осциллографа Тектроникс-565, оборудованного усилителями типа ЗА1. Полоса пропускания системы составляла 10 МГц с затуханием 3 дБ. [c.218]

Интервал частот Дсо (или для циклических частот Дл ), в котором по определению энергия колебаний составляет половину энергии на резонансной частоте (т. е. на частоте (Оо), называют шириной резонансной кривой. Таким образом, добротность колебательной системы равна отношению ее собственной частоты к ширине энергетической резонансной кривой, откуда добротность (а вместе с нею и другие характеристики затухания) легко определяется экспериментально из частотной зависимости какойчшбудь акустической величины. Если измеряется интенсивность ультразвука (плотность энергии, мощность и т. д.), то добротность находится непосредственно из полученной кривой частотной зависимости. Если же измеряемой величиной является, например, амплитуда давления (колебательной скорост , смещения и т. д.), то для использования формулы (УИЬбб) полученную частотную зависимость данной величины нужно предварительно пересчитать на частотную зависимость квадрата этой величины. В свою очередь, добротность системы определяет ее избирательность по частоте, или полосу пропускания, т. е тот интервал частот, в котором энергия вынужденных колебаний составляет не менее 50% от энергии на резонансной частоте. Это означает, например, что пластинка с добротностью Q , используемая в качестве преобразователя, может излучать ультразвук с интенсивностью более 50% от максимальной в полосе частот Дл = Vo/Qд. Это означает также, что плоскопараллельный слой, на который падают плоские ультразвуковые волны, обладает коэффициентом пропускания ф более 0,5 от максимального в интервале частот vJQ . Поскольку добротность нагруженного слоя на основной частоте его колебаний определяется отношением волновых сопротивлений слоя и внешней среды рс/(р1С1), то для полосы пропускания слоя вблизи основной частоты это дает Av = [c.196]

Па рис. 2 а, б показаны [4] зависимости кз и кз" от безразмерной частоты и = Ьш Р2/ с 3 2 слоистого композита из двух чередующихся слоев с параметрами С33д = 2ОС33Д, р = 2р2,1З1 = = 0,5. При этом первый слой является упругим ( 1 = 0), а тангенс угла потерь второго слоя принимается равным 2 = 0 (сплошные линии), 62 = 0,05 (штриховые линии), 62 = 0,5 (пунктирные линии). Из рисунков видно, что при малых 62 затухание обусловлено в основном геометрической дисперсией и существенно проявляется только на частотах запирания волн в упругом случае (при 62 — 0,05 кривые практически не отличаются от кривых для упругого случая 62 =0). С ростом 62 затухание вязкоупругих волн на частотах пропускания упругих волн возрастает, причем с увеличением номера этих зон затухание также увеличивается (штриховые кривые). При еще большем увеличении тангенса угла потерь 62 затухание с ростом частоты увеличивается (на больших частотах монотонно), а фазовая скорость остается практически постоянной (пунктирные кривые). [c.823]

Рассмотрим причины, обусловливающие то или иное значение этого важного параметра. Обычно желательно иметь ускоритель наименьшей длины, потому что уменьшение габаритов ускорителя и помещения снижает стоимость работ, связанных с созданием машины и лаборатории. Отсюда следует, что параметр аД надо брать небольшим, так как уменьшение отверстия в диафрагме увеличивает напряженность ускоряющего поля, а следовательно, и прирост энергии на единицу длины. Однако одновременно возникают отрицательные явления увеличивается затухание в волноводе, снижается электронный к. п. д., уменьшается полоса пропускания волновода и, самое главное, резко возрастает дисперсность волновода. В результате небольшие колебания частоты источника питания вызьтают значительное изменение фазовой скорости, что влечет за собой скольжение сгустка частиц по фазе относительно волны и приводит к уменьшению энергии электронов на выходе ускорителя. Для оценки этого явления воспользуемся формулой, полученной ранее в предположении, что амплитуда напряженности ускоряющей волны постоянна, сгусток в начале ускорителя расположен на вершине волны, а также, что при изменении скорости волны фаза сгустка частиц изменяется линейно с расстоянием. Тогда относительное изменение энергии частиц в зависимости от величины изменения фазы за время ускорения оценивается по формуле (2.60) [c.108]

Выводы 1)с увеличением частоты радиосигнала сила влияния А. п. на радиоприем уменьгнается. Отсюда видно преимущество работы короткими волнами 2) с уменьшением декремента антенны влияние силы А. п. на радиоприем также уменьшается. Предел уменьшения декремента антенны определяется здесь постоянством и скоростью манипуляций. Опыт показывает, что произведение декремента затухания и частоты не д. б. < 100. Отсюда видно преимун(ество приемников с узкой полосой пропускания частот. Следовательно радиотелеграфный прием, для к-рого ширина полосы пропускания порядка 150 Нх, подвержен влиянию А. п. в 40—50 раз слабее, чем радиотелеграфный прием с шириной полосы пропускания 6 ООО—8 ООО Нг. Методом, аналогичным вышеописанному, можно показать, что в случае апериодич. антенны, применяемой напр, для многократного приема [c.510]

Городские, зоновые применяются для организации связи внутри городов, районов, областей длина — 200...300 км участок ретрансляции — 30 км (с перспективой увеличения до 50...100 км) коэффициент затухания — 5 дБ/км на длине волны 0,85 мкм полоса пропускания— 1000 МГц-км число перемоток — <400, в том числе и при —50 С с натяжением до 800 Н число перегибов — < 500, в том числе и при — 50 С с натяжением на угол 90° число осевых закручиваний — < 50...100 на угол 360°, в том числе при —10... — 20 °С с натяжением. [c.82]

При возбуждении электромагнитной волной соответствующей длины Го-моды возникает сильное взаимодействие с решеткой. В случае отсутствия свободных носителей при этой длине волны наблюдается значительное отражение. Прохождение излучения через образец является более сложным процессом. При отражении волны от поверхности твердого тела происходит изменение фазы на л, при внутреннем же отражении фаза остается постоянной. Если оптический путь волны и поглощение достаточно малы, в отраженной волне будут наблюдаться сильные интерференционные явления. При сильном же поглощении луч, отраженный от внутренней границы, будет слабым, и интерференция будет слабой. В результате этого интенсивность отраженной волны будет значительной, а пропускание уменьшится. ГО-мода с нулевым волновым числом обычно обладает малым коэффициентом затухания и линия поглощения бывает довольно острой. Таким образом, можно ожидать узких минимумов на кривой пропуск -ния при исследовании тонких пленок с помощью ГО-моды. Этим и объясняются наблюдения Барнса и Черни [132] в щелочно-га-лоидных кристаллах. Они обнаружили сильные искажения формы минимума на кривой пропускания для толстых кристаллов. Когда же были использованы пленки толщиной около микрона, наблюдался четкий минимум. В Na l оптический путь был мал ( 2 мкм) по сравнению с длиной волны поперечных оптических колебаний в Na l ( 65 мкм). [c.390]

Первое исследование полосы ГО-колебаний было выполнено на PbS [133]. Толщины пленок, определенные по отражению и пропусканию в диапазоне 1 эВ, варьировались в пределах 200— 500 А. Было обнаружено небольшое различие в поглощении пленок, напыленных на холодные (комнатная температура) и подогретые подложки в первом случае пленки обладали большими коэффициентами затухания. Измерения проводились следующим образом пленка приклеивалась термопластиком (капроцеллю-лоза) к кварцевой пластине, вырезанной перпендикулярно оси С. Далее солевая подложка растворялась в воде. После тщательной промывки в деионизированной воде пленка сушилась на воздухе. Кварцевая пластина изготавливалась в виде призмы с малым углом для подавления многократной интерференции при больших длинах волн. На фиг. 5.48 представлены экспериментальные и теоретические зависимости пропускания от длины волны для двух образцов пленок PbS. Расчетная кривая была получена на основе данных табл. 5.5. Измерения были выполнены также и при температуре жидкого азота на пленке, нанесенной на нагретую подложку. Экспериментальные и теоретические данные вполне удовлетворительно согласуются между собой. Интересно отметить, что если принять поверхностную плотность заряда 10 см 2 (см. 4, п. 6) и толщину пленки 500 А, то можно объяснить высокую концентрацию носителей. [c.391]

Волноводные линии задержки можно характеризовать 1) формой характеристики задержки, 2) избирательностью по отношению к нежелательным модам колебаний, 3) избирательностью по отношению к многократно отраженным сигналам, 4) средними потерями в полосе пропускания, 5) шириной полосы пропускания и (3) средней частотой. 1 огда преобразователь электрически согласован с нагрузкой [1], что необходимо для уменьшения потерь, три первые характеристики определяются главным образом типом упругих волн, распространяющихся в матер1шле ЛИН1Ш, и характером колебания преобразователя. Средние потери в полосе пропускания зависят от тех же факторов, но, кроме того, в значительной степени определяются затуханием ультразвука в материале линии задержки, которое для большинства материалов увеличивается с новыиюнием частоты. Поэтому средние потери в полосе пропускания зависят также от материала и рабочей частоты. [c.490]

Поскольку оптические волокна не излучают и не воспринимают электромагнитные волны, они являются идеальной средой с точки зрения ЭМН. Некоторые производства использует волоконную оптику именно по этой причине. При этом, как правило, нет необходимости в широкой полосе пропускания и низком затухании оптического волокна. В частности, при включении и вьпслючении моторов возникают ЭМН, которые влияют на работу сигнальных линий управляющего оборудования. Использование оптического волокна вместо медного кабеля позволяет избежать данной проблемы. [c.32]

V уменьшается от 2 до 1. Как можно видеть из рис. 5.11, при таком значении нормированной частоты в оболочке переносится около 70 % общей мощности. Фактически уменьшение диаметра сердцевины приводит к расширению поперечного сечения объема, занимаемого электромагнитной волной. При 1 плотность мощности в волокне уменьшается приблизительно до 1/е от своего максимального значения при радиусе сердцевины около За. Чтобы сделать все волокно с таким низким значением V, придется согласиться с большим затуханием из-за возрастания потерь от изгибов и микроизгибов. Было высказано предположение, что ля уменьшения V диаметр сердцевины можно уменьшать лишь в непосредственной близости от места соединения юлокон. Хотя при этом поперечная юстировка соединяемых волокон и облегчается, однако угловая усложняется, что затрудняет замену волокон. По сравнению с многомодовыми, одномодовые волокна менее чувствительны к потерям, обусловленным малыми локальными смещениями сердцевины, но, с другой стороны, они более избирательны к длине волны если значение V увеличивается выше 2,4, они становятся многомодовыми если оно уменьшается ниже 1,5, увеличивается сечение пучка света в волокне по причинам, которые только что были рассмотрены. Разумеется, работа в области дисперсионного минимума в любом случае потребует строгого контроля и управления длиной волны источника излучения. По-видимому, ни одна из трудностей не является непреодолимой и представляется вероятным предположение, что одномодовые волокна найдут применение на протяженных линиях передачи, когда требуется очень широкая полоса пропускания. Конкретным примером этого могут служить подводные кабели. [c.147]

На рис. 8.26 изображены резонансные фильтры с четырьмя полостями. Расположение преобразователей вие полостей (рис. 8.26, а) ие устраняет низкого затухания вблизи полосы пропускания. Следующие два способа соединения с преобразователями в крайних полостях (рис. 8.26, б), и особенно с миогополосковыми ответвителями (рис. 8.26, в), — этим недостатком ие обладают. На рис. 8.26, в прерывистой линией обозначен путь сигнала от входного преобразователя к выходному. Резонансные фильтры, содержащие несколько резонансных полостей, являются аналогом монолитных фильтров иа объемных волнах (см. разд. 5.9.2). [c.400]

Влияние первого фактора в основном определяется конкретной структурой неоднородности в запредельном волноводе и спектральным составом возбуждаемых ею волн высших типов. Так, неоднородность в виде металлического емкостного штыря приводит к возбуждению густого спектра волн высших типов, что создает условия для дополнительной связи между соседними резонаторами. Если такая связь осуществляется на волне Е-типа, то у последовательной индуктивности в эквивалентной П-схеме появится шунтирующая емкость. Теперь элемент связи между отдельными резонаторами будет представлять собой параллельный колебательный контур. Возник овение в таком контуре резонанса будет соответствовать режекции сигнала. В принципе, частоту ре-жекции можно установить вне полосы пропускания вблизи высокочастотного склона характеристики затухания. Данное обстоятельство позволяет повысить крутизну этого склона, что иногда требуется на практике. Однако процедура настройки фильтра сильно усложняется, а развитые выше расчетные модели требуют существенных уточнений. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...