Стали пониженной теплостойкости

СТАЛИ ПОНИЖЕННОЙ ТЕПЛОСТОЙКОСТИ [c.1229]

По главному показателю — теплостойкости — быстрорежущие стали делят на три группы умеренной, повышенной и пониженной теплостойкости. [c.95]

Эти стали применяют чаще в литом или кованом (катаном) состоянии с последующей закалкой. Их общая технологическая особенность — пониженная обрабатываемость резанием. Она наиболее низкая у сталей второй группы (сталь Г13), имеющих высокое содержание углерода (см. табл. 27). Стали, стойкие против кавитационной эрозии и имеющие мало углерода, можно обрабатывать быстрорежущей сталью высокой теплостойкости (см. табл. 29). [c.405]

В зависимости от химического состава и показателей основных свойств различают следующие быстрорежущие стали (табл. 1.4.17) умеренной, повышенной и пониженной теплостойкости (красностойкости). [c.339]

В ряде случаев применение капрона сопровождалось неудачами из-за таких его недостатков как значительная усадка со временем, плохая теплопроводность, нестабильность размеров при колебаниях температуры и влажности, понижение прочности при низких температурах, недостаточная теплостойкость. Эти особенности вызывают, например, необходимость создавать в паре трения с капроновой втулкой зазор больший, чем с бронзовой, в 5—8 раз, что конструктивно часто недопустимо. При скоростях скольжения выше 3 м/сек капроновые втулки недостаточно работоспособны. Поэтому представляло интерес использование в ряде узлов тонкослойных антифрикционных капроновых покрытий стальных деталей. В этом случае хорошие антифрикционные свойства капрона сочетаются с прочностью и хорошей теплопроводностью стали. В тонком слое капрона (0,1—0,2 мм) меньше сказываются его отрицательные свойства. [c.166]

Вместе с тем низкая теплостойкость, небольшая прокаливаемость (10...15 мм при закалке в воде и 2...8 мм — в масле), чувствительность к перегреву и пониженная закаливаемость ограничивают область применения этих сталей. [c.86]

Закалку на вторичную твердость применяют для повышения теплостойкости и проводят с более высоких температур (1100 - 1170°С). Она приводит к пониженной твердости (48 - 54 HR ) вследствие сохранения большого количества остаточного аустенита (50 - 80 %). Твердость до 60 - 62 HR повышают 4-6-кратным отпуском при 500 - 580 °С в результате превращения остаточного аустенита и выделения дисперсных карбидов хрома. При обработке сталей на вторичную твердость теплостойкость [c.625]

Наилучшими режущими свойствами обладают инструменты с повышенным содержанием кобальта и ванадия, как наиболее теплостойкие и износостойкие, хотя им и присущи недостатки кобальтовых и ванадиевых сталей, т. е. несколько пониженная шлифуемость, повышенная чувствительность к обезуглероживанию и несколько меньшая прочность сравнительно с марками Р9 и Р18. [c.28]

Материалы инструментов обладают различной критической температурой, при которой происходит понижение твердости режущей кромки и быстрое ее затупление. Так, для быстрорежущей стали эта температура равна 560— 600°, для твердого сплава 900— 1000°, а для углеродистой инструментальной стали 200—250°. Наивысшей теплостойкостью обладают резцы из твердых сплавов.. [c.127]

Совершенно особое место среди инструментальных легированных сталей занимают быстрорежущие. Замечательная особенность этих сталей состоит в их высокой тепловой стойкости (теплостойкости). Под тепловой стойкостью понимается сохранение закаленной сталью твердости при повышенных температурах. Нагрев инструмента в работе вызывает самопроизвольный отпуск стали и, как следствие, потерю твердости. Инструменты, изготовленные из инструментальных углеродистых сталей, сохраняют свою теплостойкость до температур около 200°. При нагреве инструмента выше этой температуры происходит значительное понижение твердости стали. Инструмент утрачивает свои режущие свойства, садится , и дальнейшая обработка им становится невозможной. [c.23]

Отжиг проводят для снятия внутренних напряжений и понижения твердости после горячей обработки давлением (прокатки, ковки) и сварки заготовок, а также перед повторной закалкой инструмента (если закалка и отпуск оказались неудовлетворительными). Заготовки из быстрорежущей стали отжигают при температуре 830—850° С с выдержкой 3—4 ч. Более высокая температура нагрева усиливает окисление и обезуглероживание, увеличивает легированность аустенита, повышает устойчивость против распада в перлитной области, что усложняет выполнение отжига. Продолжительность нагрева быстрорежущей стали при температуре отжига влияет на теплостойкость стали после закалки и отпуска. [c.213]

Как видно из табл. 21—23 и 34, соединения, выполненные на перечисленных клеях, обладают довольно высокими показателями прочности при сдвиге и отрыве в широком интервале температур (особенно клеи ВК 32-200, ВК 32-250 и ВК4). Характерной особенностью рассматриваемых клеев является то, что значения прочности клеевых соединений дуралюмина и стали при сдвиге и равномерном отрыве незначительно различаются между собой. По прочности на неравномерный отрыв соединения на данных клеях превосходят соединения на других теплостойких клеях. Это показывает, что перечисленные клеи обеспечивают высокую эластичность соединений, но они обладают пониженной текучестью и плохо заполняют зазоры, а также требуют тщательной подгонки склеиваемых поверхностей и относительно высоких удельных давлений. [c.43]

Стали пониженной теплостойкости (610-620 °С). У этих сталей по сравнению со сталью Р6М5 ниже теплостойкость и особенно прочность при повышенных температурах. Их [c.342]

Содержание углерода в штамповых сталях для горя-0 деформирования пониженное и составляет для разных пн сталей 0,3—0,5 % Химический состав некоторых амповых сталей для горячего деформирования, регла-нтированный ГОСТ 5950—73 и ТУ, приведен в табл 49 По основным свойствам штамповые стали для горяче деформирования подразделяют на стали умеренной лостойкости и повышенной вязкости, стали повышенной лостойкости и вязкости и стали высокой теплостойко [c.390]

Ю. А. Геллер [4[ разделяет быстрорежущие стали на стали повышенной, умеренной и пониженной теплостойкости, т. е. деление сделано по главному свойству стали. Стали последней группы (РЗМЗФ2, 11РЗАМЗФ2 и др.) нельзя применять при резании труднообрабатываемых материалов. [c.6]

Выбор температуры нагрева зависит от марки стали, формы, размеров, назначгения и условий работы инструмента. Мелкие инструменты, выходящие из строя вследствие низкой прочности, целесообразно закаливать при температуре, дающей более высокую прочность при несколько пониженной теплостойкости. [c.215]

Сталь 7X3 — заэвтектоидная. Она уступает остальным сталям по теплостойкости при 550—560°, но превосходит их по износостойкости при более низких температурах прокаливается в штампах диаметром до 100—120 мм. Недостаток — пониженная вязкость. Эту сталь применяют для крупных матриц при горячей высадке на прессах и для гибочных матриц и пуансонов, работающих в условиях износа при небольших ударных нагрузках и невысоких температурах. Для этих же целей во многих случаях можно использовать сталь марки Х12Ф1 (стр. 1219) как более теплостойкую и износоустойчивую. [c.1230]

По сравнению со сталями нормальной теплостойкости ванадиевые и кобальтовые стали допускают более высокие скорости резания, но из-за пониженной прочности инструменты должны работать при меньших сечениях срезаемого слоя. Малая теплопроводность ванадиевых сталей по сравнению с кобальтовыми делает выгодным их применение при резании с относительно невысокими скоростями резания, при которых температура резания не превышает 400° С. Б этом случае ванадиевые стали имеют значительно большую износостойкость, чем стали Р18 и Р9. Наоборот, кобальтовые стали целесообразно применять при более высоких скоростях резания, когда высокая теплопроводность указанных сталей становится особенно полезной. При обработке конструкционных сталей с сорбитной структурой производительность инструментов из кобальтовых сталей ненамного выше, чем из ванадиевых сталей. При резании же аустенитных сталей и сплавов, обладающих низкой теплопроводностью, высокая теплопроводность кобаль- [c.19]

Сплавы группы ТТК по применимости являются универсальными и их можно использовать при обработке как сталей, так и чугуна. Основная область применения трехкарбидных сплавов — это резание с очень большими сечениями срезаемого слоя (точение и строгание), обработка с тяжелыми ударами. В этих случаях повышенная прочность титано-тантало-вольфрамовых сплавов компенсирует их пониженную теплостойкость. [c.25]

Таким образом, выполненные сравнительные испытания на смятие и износостойкость материалов различной легированности (мартенситных, аустенитных сталей, жаропрочных сплавов на основе никеля) дают основание полагать, что относительно экономичным, теплостойким и износостойким материалом применительно к условиям работы штампового инструмента является сталь марки 5Х6Г13МЗВ2АФ с аустенитной структурой. Однако негативной особенностью аустенитных штамповых сталей является в сравнении с мартенситными сталями пониженная теплопроводность и высокий коэффициент термического расширения (см. табл. 1.11), что может привести в определенных эксплуатационных условиях к выходу инструмента из строя по разгарным треш,инам. [c.59]

Наиболее универсальна по своим свойствам сталь Р18 (сталь Ф.Тейлора), пригодная для любых режущих инструментов, хорошо шлифуемая и технологичная. Но она имеет ограниченное применение вследствие большого содержания дефицитного вольфрама. Основной маркой для широкого использования является сталь Р6М5, близкая по режущим свойствам к стали Р18, более прочная и дешевая, но склонная к обезуглероживанию при пагреве и требующая большей культуры в эксплуатации. Все быстрорежущие стали повышенной теплостойкости имеют пониженную шлифуемость и требуют при заточке применения эльборовых шлифовальных кругов. Порошковые быстрорежущие стали, имея равномерную структуру, обладают повышенной прочностью и износостойкостью и хорошо шлифуются. [c.142]

Р12ФЗ Повышенная износостойкость, теплостойкость, удовлетворительная прочность. Шлифуемость пониженная Для чистовых инструментов (резцов, зенкеров, разверток, сверл, протяжек и др.) при обработке на средних режимах резания вязких аустенит-ных сталей, а также материалов, обладающих повышенными режущими свойствами [c.615]

Повышенная вторичная твердость, теплостойкость. Пониженная прочность особенно у стали Р18Ф2К8М) и шлифуемость (особенно у стали Р12Ф4К5) [c.616]

Сталь Р6М5К5 имеет пониженное содержание углерода (см. табл. 50) и меньшие теплостойкость (до 630—635° С) и вторичную твердость HR 6b), но большую прочность. Применяют преимущест венно для резания с обдирочными режимами более мягких сталей, а также для сверления глубоких отверстий малых диаметров. [c.167]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

Минералокерамические материалы (табл. 4) получают на основе окиси алюминия АЬОз. Различают оксидную (белую) керамику, содержащую только А Оз, и оксидно-карбидную (черную) керамику, содержащую окись алюминия и 10—40% карбидов тугоплавких металлов. Минералокерамика, имеющая высокую твердость (HRA 90—94) и теплостойкость (1100—1200 °С) при пониженной прочности, применяется для чистового точения чугуна, сталей и цветных металлов с большими скоростями резания при безударной и безвибрационной работе. [c.14]

Пониженная температура аустенитизации или недостаточная выдержка при этой температуре стали, легированной карбидообразующими элементами, приводит к образованию низкоуглеродистого и низколегированного и поэтому малоустойчивого при охлаждении аустенита. Кроме того, ускоренному распаду аустенита при охлаждении способствуют нерастворенные карбиды, оказывающие зародышевое влияние, повышается критическая скорость закалки и уменьшается прокаливаемость стали. Вследствие указанных изменений повышаются температуры мартен-ситных точек Мн и Мк и снижается твердость мартенсита (уменьшается закаливаемость стало). В пиструментальных (быстрорежущих) сталях после такой аустенитизации ухудшается теплостойкость (красностойкость) инструмента, а в конструкционных сталях образующийся после закалки и высокого отпуска низколегированный или неоднородно легированный феррит в сочетании с малолегиро ванными и поэтому более укрупненными частицами карбидов, снижает механические свойства. [c.228]

При температурах, превышающих 250° С, применять подшипники из стали ШХ15 нецелесообразно. Пониженная твердость колец и шариков подшипников из стали ШХ15 значительно уменьшает рабочий ресурс таких подшипников. Поэтому кольца и шарики подшипников, предназначенные для работы при высоких температурах, изготовляют из теплостойкой стали ЭИ347. Детали из этой стали сохраняют исходную твердость HR 61 при рабочей температуре подшипника до 450—500° С. В тех случаях, когда рабочие температуры превышают 550— [c.127]

Работы ВНИППа подтвердили целесообразность внедрения на подшипниковых заводах нитроцементации для колец подшипников из стали ШХ15. Процесс нитроцементации может быть внедрен не только для колец подшипников массового производства, но и для подшипников специального назначения, работающих при высоких температурах (до 350° С). В настоящее время кольца теплостойких подщипников, работающие при температурах до 300—350° С, изготовляют из быстрорежущих сталей ЭИ347 или из стали ШХ15, но с пониженной твердостью, следовательно, и с пониженной долговечностью. [c.222]

Марганец, кремний, ванадий, молибден, хром. Легирование до 2 % Мп повышает механические свойства железа и понижает порог хладноломкости. Однако при избытке (>3,2мас. %) марганца (см. рис. 1.54) порог хладноломкости повышается. Аналогично влияют 81, V, Мо, Сг. Сильное повышение предела текучести снижает способность стали к вытяжке и холодной высадке. Поэтому в сталях, предназначенных для холодной штамповки и высадки, содержание этих элементов (чаще 81) должно быть пониженным. Легирование молибденом и ванадием повышает теплостойкость стали. [c.203]

Смотреть страницы где упоминается термин Стали пониженной теплостойкости : [c.94] [c.385] [c.393] [c.15] [c.8] [c.38] [c.6] [c.770] [c.19] [c.201] [c.23] [c.596] [c.645] [c.465] [c.196] [c.389] [c.393] [c.395] [c.404] [c.197] [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...