Угловой коэффициент прямой (определение)

Угловой коэффициент прямой (определение) 490 Удельный вес 23—25 Удлинители симметричные, расчет 631 Углеводородные составы суммарных газов термических и термокаталитических процессов 389 Углеводороды 359 [c.782]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИФФУЗНЫХ УГЛОВЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПРЯМЫМ ИНТЕГРИРОВАНИЕМ [c.141]

О п,ределение величины потока в рабочем воздушном зазоре. Если задан материал магнита, его размеры и данные воздушного зазора, то для определения индукции в зазоре необходимо подсчитать угловой коэффициент прямой проводимости [c.180]

Для расчета погрешностей Оа и оь необходимо определить погрешности определения постоянных А и В. Напомним, что величина А — угловой коэффициент аппроксимирующей прямой на графике [c.139]

Предположим, что в отличие от только что рассмотренного случая на основании учета брака, опроса рабочих и мастеров хотя бы грубо определен процент 100 технологических промежутков, когда отмечена ненормальность в виде износа настроенных элементов. С другой стороны, пусть на основании технологических соображений, специального исследования или по аналогии с другими операциями известно, что динамика уровня настройки при возникновении ненормальности достаточно точно аппроксимируется прямой с угловым коэффициентом, не превышающим max а . В этих условиях дополнительно к затратам с (, ) на выделение резерва точности можно еще рассчитать [c.206]

Для определения коэффициента / действительная зависимость == = Мс (со) в рабочем диапазоне изменения оборотов двигателя заменяется линейной. Величина углового коэффициента данной прямой и определяет f. [c.266]

Кривая I на рис. 5.7, а построена в предположении непрерывности работы пары трения от начала приработки до полной выбраковки либо до ремонта. Подавляющее большинство пар трения работает с перерывами, хотя бы вследствие остановки машины. Скорости изнашивания в периоды выбега и разбега выше, чем при установившемся режиме. В некоторых случаях износ за один пуск машины может оказаться равнозначным износу за несколько часов ее работы на установившемся режиме. В таком случае участок кривой изнашивания после приработки поверхностей будет иметь вид, изображенный на рис. 5.8. Ступенчатая ломаная может быть заменена прямой, но ее угловой коэффициент, равный средней скорости изнашивания за определенное время работы пары, будет превосходить скорость изнашивания при непрерывном установившемся режиме. Заметим, что нетрудно изобразить кривую изнашивания для работы пары на [c.109]

Эффективная вязкость зависит как от D, так и от т, поэтому предлагалось [59] представлять ее в функции Dx, характеризующей мощность потока и определяющей расход энергии на поддержание определенного уровня разрушения в системе. На рис. 55, а линии Ig(Dx) для различных значений Dx идут параллельно пунктирной прямой с угловыми коэффициентами, равными единице. [c.119]

При отсутствии заметной концентрационной поляризации, когда кинетика реакции определяется только энергией активации ее, изменяющейся с изменением потенциала, зависимость его от логарифма тока должна выражаться прямой линией (участки аЪ на рис. 111,1 и 111,2) с угловым коэффициентом, равным 0,059/az. Многочисленные исследования [9] показывают, что часто а 0,5. Следовательно, угловой коэффициент должен быть равен 0,118/z. Экспериментальное определение углового коэффициента на основании поляризационной кривой должно позволить вычислить величину Z, отвечающую уравнению (П1,2). [c.104]

Для определения искомых параметров обычно кривую восстановления давления перестраивают в координатах Аа — 1п < или Ар — 1п При этом предполагается — на основании (30.9), — что опытные точки должны лечь на прямую линию с угловым коэффициентом В, которая отсекает на оси Аи отрезок А [c.280]

Для определения неизвестного углового коэффициента к[ напишем уравнение прямой М М [c.204]

Таким образом, кривые ц г р и г = Т1р ограничивают возможную область разрушения (на рис. 3.4.4 заштрихована). Испытания на смятие проводятся на образцах разной ширины, т. е. с разным отношением Я = ШЬ. Разрушившимися от смятия можно считать только те образцы, при испытаниях которых экспериментальные точки попадают на прямую т) = Т1 . Эта прямая, проведенная через экспериментальные точки, будет служить для определения углового коэффициента о<,м/П в формуле (3.4.7) и, следовательно, для определения а м- [c.116]

Действительно, в этом случае к северному полюсу сферы траектория будет стремиться под определенным углом, что соответствует стремлению траектории на плоскости к прямой, имеющей ненулевой и конечный угловой коэффициент наклона. [c.109]

Рассмотрим геометрическое представление этого потока. Как мы уже упоминали, тор T =K /Z может рассматриваться как единичный квадрат Р = (Х , 2) )1 О ж, котором пары противоположных сторон отождествлены (ж, 0) (ж, 1) и (О, ж) (1, ж). В этом представлении интегральные кривые, задаваемые системой уравнений (1.5.1), —это отрезки прямых, угловой коэффициент которых равен 7 = Wj/o),. Движение вдоль соответствующих орбит происходит с постоянной скоростью вплоть до мгновенного скачка к соответствующим точкам, когда орбита достигает границы квадрата (сравните с конструкцией надстройки, описанной в 3 введения). Рассмотрим последовательные моменты, когда орбита пересекает окружность С = ж, =0 . Координата изменяется между двумя такими моментами в точности на 7 (mod 1). Таким образом, по предложению 1.3.3, если 7 иррационально, замыкание каждой орбиты содержит окружность С,, и, следовательно, образы этой окружности под действием потока TJ покрывают весь тор этот поток минимален в смысле аналога определения 1.3.2 для систем с непрерывным временем, т. е. каждая орбита плотна в Т . Если же 7 рационально, то, как немедленно следует из (1.5.2), каждая орбита замкнута. [c.47]

Величина аэф определяется как угловой коэффициент этого графика, умноженный на 0,86. Следовательно, для определения аэф полученный угловой коэффициент аппроксимирующей прямой следует разделить на [c.89]

В криволинейных геометриях суш,ествуют выделенные направления, вдоль которых угловые переменные не меняются при перемеш,е-ниях нейтронов. Для сферической геометрии эти направления имеют место при х= —1 и х= +1, в зависимости оттого, как направлено движение нейтронов— по прямой к центру или от центра соответственно. Для этих значений х коэффициент (1 — х )/л перед Ф/ х в уравнении (5.15) равен нулю,и для известных значений источника д уравнение можно решить точно, как в плоской геометрии [в начале координат нейтрон может скачкообразно изменить направление своего движения от ц = —1 до х = 1, однако это можно интерпретировать с помощью условия симметрии (см. разд. 5.3.4)]. В криволинейной геометрии решения в этих выделенных направлениях можно применять в качестве граничных условий на угловую зависимость потока нейтронов, однако они обычно не используются при оценке интегралов для определения членов источника. На практике в сферической геометрии обычно рассчитывают Ф (л1,—1) с учетом граничных условий на внешнем радиусе, интегрируя уравнение (5.15) численно в предположении, что источник д (г, х) известен. [c.179]

Вообще для быстрого и практически достаточно точного определения значений Лит можно рекомендовать пользоваться нанесением ИКПН на логарифмическую клетчатку тогда А будет выражаться отрезком на оси нагрузок, а т — угловым коэффициентом прямой, в которую обратится ИКПН. На фиг. 5-20 показано определение коэффициента т для трех типовых кривых нагрузки. [c.51]

Очень важной характеристикой вязкостных свойств материалов является энергия активации (Е) вязкого течения, которая определяется, как обычно, из уравнения Аррениуса по угловому коэффициенту прямой, описывающей зависимость Ig т] от 1/Т, где Т — абсолютная температура. При исследовании аномальновязких систем встает вопрос об определении энергии активации с учетом зависимости вязкости от D и т. Очевидно, зависимость Ig Л = /(1 /Л можно получить при различных постоянных значениях D и т, что определяет величины и Е . В работе [361 было качественно показано, что энергия активации должна более сильно зависеть от D, чем от т. В дальнейшем к этому вопросу неоднократно возвращались в связи с измерениями вязкости в полимерных системах. Для полимеров в текучем состоянии, которые описываются температурно-инвариантной функцией 0 величины Е . = т->о = onst, тогда как Е с повышением D может уменьшаться в несколько раз по сравнению со значением Е, определяемым для режима ньютоновского течения с наибольшей вязкостью. [c.122]

Вычисление угловых коэффициентов прямым интегрированием требует двух- или четырехкратного интегрирования, что представляет значительные трудности для большинства конфигураций, кроме самых простых. Интегрирование по поверхности можно заменить интегрированием по контуру в соответствии с теоремой Стокса. Этот способ составляет основу метода контурного интегрирования для определения диффузных угловых коэффициентов. Данный метод был первоначально применен в работе Муна [11] и позднее в работе Муна и Спенсера [12]. В работах Спэрроу [13], а также Спэрроу и Сесса [4] этот метод используется для расчетов диффузных угловых коэффициентов в задачах теплообмена. [c.144]

Чтобы вычислить теплоту реакции по это.му. методу, необходимо знать константы равновес1чя для двух температур. Практически теплоту реакции определяют но графику, построенному с учетом известных значений констант равновесия в некотором интервале температур, или рассчитывают на основании аналитического определения углового коэффициента прямой, выражающей зависимость In Д р от 1/Т. [c.28]

Обозначим у = nk, а 1/7 = х, тогда в случае, еслг а = ElR не зависит от температуры, в системе координат х, у будем иметь прямую линию (кривая 1 на рис. 2.9.1) и для определения углового коэффициента этой прямой с достаточно знать два значения К, получаемых с помощью измерений. [c.61]

В случае несинхронного случайного изменения компонентов напряжений траектория описывается случайным образом в координатной плоскости Оох , Одгл (рис. 1, траектория 1). При несинхронном циклическом изменении она является определенной замкнутой многократно повторяющейся кривой (см. рис. 1, траектории 2, 3, 6). При синхронном циклическом изменении траектория представляет собой отрезок центральной прямой с угловым коэффициентом к = = (рис. 1, отрезок А В ). Главные наиравления оста- [c.403]

Коэффициенты теплообмена при точении и сверлении определяли по методике, разработанной на базе обобщенной теории регулярного теплового режима тел с источниками теплоты [5]. При осуществлении процесса резания производилась запись изменения во время температуры выбранных точек инструментов-датчиков. В стадии регулярного теплового режима (рис. 67) величина in (0к—0г) уменьшается по закону прямой с угловым коэффициентом, равным темпу нагревания (охлаждения). Некоторую трудность обычно вызывает точное определение конечной температуры вк. Если экспериментальную кривую 9i = /(t) сдвинуть на некоторую величину Дт, то можно получить новую экспоненциальную функцию 02—(е-тлт—(. тем же показателем степени —тт. ] 1ножитель в скобках является постоянной величиной, а конечная температура 0к для обработки полученной функции не нуж- [c.152]

Полученные экспериментальные данные подвергают обработке для получения формулы, описывающей связь между переменными хну. При выборе аппроксимирующей функции руководствуются следующим выбранная формула должна с возможно большей точностью описывать устанавливаемую функциональную связь, быть простой и обеспечивать быстроту обработки опытных данных. Многолетние наблюдения показали, что если при изменении какого-либо фактора процесса резания составляющая силы резаиия монотонно возрастает или убывает, то такие зависимости хорошо изображаются кривыми параболического и гиперболического типа. Указанные кривые наиболее удобно аппроксимировать степенной функцией вида у == Сх которая, будучи изображенной в декартовых координатах с функциональными логарифмическими шкалами, представляет собой прямую линию. Так как прямая линия является логарифмической анаморфозой параболы и гиперболы, то это облегчает определение неизвестных показателя к и постоянной С формулы. Прологарифмировав степенную функцию, получим уравнение прямой с угловым коэффициентом lg у == lg С + Л lg х, в котором угловой коэффициент, равный показателю степени при х, определится как тангенс угла наклона прямой к оси абсцисс. При немонотонной, зависимости у — = Дх) такая аппроксимация непригодна. [c.198]

Рис. С, б — тела в количестве N шт. в виде прямо-Зтолыгых параллелепипедов, уложенных параллельно с промежутками с. В этом случае возможно точное определение углового коэффициента с одной вертикальной грани на другую фв.в при конечном размере 1. Опреде- [c.35]

Расчет лучистых потоков, поступаюш.их от планет, намного сложнее, чем определение потока прямого солнечного излучения. Полученные в работе [35] аналитические выражения для локальных угловых коэффициентов Ф и ф2 справедливы лишь при отсутствии затенений. Поэтому для определения потоков тепла от планет в общем случае требуется особый подход, при интегрировании выражения (2.31) (так, например, для решения задачи используется зональный метод). Видимая часть поверхности планеты разбивается на N зон, в пределах которых оптические и геометрические характеристики считаются неизменными. При этом вычисл ение падающих потоков собственного излучения от планет первого и второго типа удается свести к опредлению некоторого числа площадей миделя участков поверхности КА [c.43]

Для стали и некоторых других достаточно прочных металлов и сплавов дело обстоит просто мы проводим прямую, наилучшим образом проходящую через опытные точки и между ними угловой коэффиилент этой прямой принимается за модуль упругости Е. Обычная ошибка при таком определении бывает порядка трех процентов. Но существуют материалы, у которых диаграмма- а—8 совсем не имеет прямолинейного участка, например чугун. Для таких материалов модуля упругости в обычном смысле не существует, вместо него-вводится понятие о так называемом секущем модуле, который представляет собою угловой коэффициент луча,. проведенного из начала координат в некоторую точку М диаграммы [c.129]

К = 90 мм), с определенного времени х = 60...80 мин начинается упорядоченный тепловой режим и каждый температурный комплекс Фнь Фцыу, Фу-ут выходят на прямую линию, а угловой коэффициент АФ/Ах каждой отдельной построенной прямой линии становится постоянным. Используя графические построения Фив результате усреднения полученного углового коэффициента АФ/Ах подсчитывается значение коэффициента темнературонроводности а материала по формуле (7.21). По результатам расчетов из таблиц видно, что коэффициент темнературонроводности оргстекла в области упорядоченного теплового режима повторяет свои значения для каждого последующего промежутка времени Ах. [c.91]

Экспериментально константу равновесия К Т) можно иолумить ири различных температурах. Как видно из соотношения (9.3.19), зависимое гь пК Т) от (1/Т) графически изобразится прямой с угловым коэффициентом ( —Д Я /Д), Графический метод можно использовать для определения АгН°. [c.240]

Обозначим эти корни через pi и рг. Для графического определения их на рис. 467 найдены точки пересечения параболы fi(p ) = С р М) (с — р-т) и прямой Ь(Р ) = стр . Абсциссы этих точек пересечения будут искомыми корнями. Из рисунка находим Pi < р,<р < Ра, т. е. одна из новых критиче-скнх скоростей всегда меньше критической угловой скорости Ркр = s/elm при неподвижном фундаменте, а другая больше ее. На том же рисунке построены графики коэффициентов а и в выражениях х и у. [c.590]

Рабочий объем прямо пропорционален квадрату модуля. Следовательно, для достижения заданной подачи наиболее выгодно увеличивать модуль за счет сокращения числа зубьев или ширины шестерен. При уменьшении числа зубьев сокращаются габариты насоса, уменьшается опасность запирания жидкости в межзубьевых впадинах и повышается коэффициент использования межзубьевых впадин. Однако сокращение числа зубьев ниже определенного количества (12—14) ведет к подрезанию зубьев. Чтобы избежать подрезания зубьев пр.г малом их количестве, профиль зуба исправляют (корригируют) методом угловой ИЛ 1 высотной коррекции. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...