Резание — Виды формулы

На скорость резания при фрезеровании оказывает влияние значительно большее количество факторов, чем при обработке других видов металлов резанием. Общий вид формулы для скорости резания при цилиндрическом фрезеровании имеет следующий вид [c.301]

Вид формулы (5), конечно, зависит от принятой аппроксимации характеристики силы резания. Если в распоряжении имеется экспериментальная характеристика силы резания, то в формулу (7) подставляются непосредственно значения границы [c.74]

Наибольшее влияние на величину силы резания оказывают размеры сечения срезаемого слоя, определяемые глубиной резания и подачей, и вид обрабатываемого материала. Учитывая это, для определения сил резания используют упрощенные формулы, предложенные Комиссией по резанию металлов (стр. 482, 502, 534, 542). [c.8]

По виду формулы следовало бы назвать коэффициентом стоимости резания. (Прим. перев.) [c.80]

Как видим, формулы для теоретического расчета силы резания хотя и дают наглядное представление о механике резания, однако практическое использование их представляет значительные затруднения. Последнее усугубляется необходимостью исследования физико-механических свойств обрабатываемого материала, а также усадки стружки в процессе резания. К тому же точность расчета сомнительна, поскольку приходится упрощать теоретически выведенные формулы. [c.107]

Точная зависимость скорости резания от обрабатываемого металла, с учетом всей суммы механических и физических свойств его, выражается с помощью условных коэфициентов. Они определяются опытным путем в лабораторных условиях для каждого обрабатываемого металла и входят в формулу скорости резания в виде постоянных коэфициентов. [c.119]

Рассмотренные выше данные о влиянии различных факторов на скорость резания позволяют написать формулу для скорости резания в развернутом виде. Эта формула для работы резцами из быстрорежущей стали имеет следующий вид [c.168]

Следует иметь в виду, что из-за малой глубины резания, определяемой по формуле t = 0,5 D — os ф), не всегда можно добиться при заданных Duz равномерности фрезерования, в особенности для фрез с мелкими зубьями. [c.280]

И формула границы устойчивости при малых скоростях резания приобретает вид -, а при больших скоростях резания [c.103]

Для определения величины сил резания используются экспериментальные формулы вида [c.712]

В случае применения системы СИ сила Р берется в ньютонах, и формула мощности резания принимает вид [c.58]

В нормативах режимов резания сталей приняты следуюш,его вида формулы для силы резания [c.418]

С учетом сказанного формулы для определения усилия и момента резания имеют вид [c.64]

Под действием источника (Хи, и), перемещающегося со скоростью, равной скорости резания, происходит проплавление канавки. Чтобы описать этот процесс, следует решить задачу о распространении теплоты в заготовке при подвижной во времени границе расплавленного металла. Рассмотрение дифференциальных уравнений, соответствующих этой задаче, выходит за рамки монографии. Воспользуемся лишь конечным результатом решения в виде формулы для расчета скорости плавления по направлению ОУ в точке с координатами Хи, 2Ги в подвижной системе координат. Эта формула имеет вид [c.45]

В заключение приведем стойкостные зависимости, представленные в виде формул для расчета скорости - резания при ПМО (табл. 5). Большой разброс показателей при переменных величинах объясняется, по-видимому, не только различными условиями, в которых проводились эксперименты, но и различным подходом к определению критерия затупления инструмента в исследованиях. Это свидетельствует также о необходимости выработки единой методики проведения стойкостных испытаний при ПМО и накопления экспериментальных данных по изучению изнашивания режущих инструментов при резании с плазменным нагревом обрабатываемого материала. [c.115]

Наряду с формулой (2.1) широко используют экспоненциальные зависимости стойкости от скорости резания, а также зависимости температуры от скорости [21, 33]. H.A. Сафоновым в 1930-е годы была предложена зависимость стойкости резания в виде инверсионной функции (рис. 2.1, б, кривая /) [c.24]

Значения k, приведенные в табл. 32, отвечают упрощенной одночленной формуле, в которой величиной ki учитывают, кроме сопротивления резанию, все виды внешнего и внутреннего трения, возникающие при работе и наполнении ковша, а также влияние наклона траектории [c.225]

Перейдем к скорости резания, допускаемой режущими свойствами инструмента. На скорость резания влияет ряд факторов, из которых одни являются постоянными для определенных условий обработки (рациональная геометрия фрезы, обрабатываемый материал, режущий материал инструмента, охлаждение), а другие — переменными (стойкость и число зубьев фрез, глубина резания, подача на зуб фрезы, ширина фрезерования и др.). Общий вид формулы скорости резания, допускаемой режущими свойствами фрезы [c.214]

Скорость резания, допускаемая червячными фрезами, определяется в зависимости от условий работы (черновая или чистовая обработка), материала обрабатываемой детали, величины модуля т, подачи фрезы 5, стойкости фрезы Т. Формулы для расчета скорости резания аналогичны подобным формулам при других видах Рис. 187. Износ обработки, модульных фрез Для нарезания стальных колес в один проход [c.306]

Силы находят по справочным данным в зависимости от конкретных условий шлифования или по эмпирическим формулам. Для составляющей силы резания Р, (Н) используют формулы вида [c.361]

Основное (технологическое) время, как указывалось выше, рассчитывается теоретическим путем. Принимая элементы режима резания по расчету или, как поступают обычно при проектировании, по готовым таблицам нормативов, рассчитывают время машинной обработки, пользуясь основной формулой, которая справедлива для всех видов обработки выражение этой формулы видоизменяется в зависимости от того или другого вида обработки. [c.114]

Вспомогательное время установки на стружку дается для разных видов и способов, обработки, причем в это время входят все приемы, необходимые для взятия пробной стружки пуск и остановка станка, включение и выключение подачи, перемещение суппорта, промеры детали. Время, затрачиваемое непосредственно на снятие стружки, т. е. на резание металла, во вспомогательное время не входит оно включается, как указано ранее, в основное (технологическое) время, при определении которого в расчетную длину обрабатываемой поверхности вводится длина ходов при взятии пробных стружек [см. формулу (35 )]. [c.116]

Если исходить из производительности, то необходимо работать с максимальной по мощности и кинематическим возможностям станка скоростью резания. Однако в реальных условиях скорость резания часто лимитируется не станком, а стойкостью инструмента, т. е. временем его работы до предельно-допустимого износа — принятого критерия затупления, по достижении которого инструмент должен быть снят для переточки. В общем виде связь между скоростью резания V и стойкостью Т инструмента выражается формулой [c.47]

Для вычисления частотных характеристик системы по измерениям, проводимым непосредственно при резании, обычно предполагают, что относительные колебания и изменение сил резания представляют собой реализации стационарных случайных процессов [2], а упругая система металлорежущего станка линейна и ее параметры во времени не меняются [3]. Формула, определяющая частотную характеристику системы, имеет вид [c.61]

Нужны закономерности протекания износа инструмента при разных режимах не только по задней грани и лунке, но и в обобщенном виде для так называемого размерного износа. Если речь идет о тепловых явлениях, то нужны не столько данные о максимальных температурах при разных режимах, сколько удобные для использования формулы или диаграммы, определяющие распределение теплового баланса, величины температурных деформаций инструмента, а в некоторых случаях и станка и обрабатываемой детали и при этом опять-таки в их изменениях во времени, а не только при начале резания. Для каждого типа станка нужны конкретные нормативные данные о его суммарной жесткости и при этом не в виде одного единственного числа, а при разных нагрузках и при разгрузке и обязательно в связи с зазорами, влияющими на точность изготовления деталей, и опять-таки не только для так называемого состояния поставки , но и в эксплуатационном состоянии в разные моменты межремонтного периода. [c.76]

Исследования проводились в таких направлениях закономерности износа режущих инструментов как основы установления техникоэкономических критериев затупления инструмента и вывода основных стойкостных зависимостей стойкостные и силовые зависимости при различных видах обработки различных материалов зависимость качества обработанной поверхности от геометрических параметров режущих инструментов и условий резания вывод формул для определения составляющих силы резания условия завивания и дробления стружки методика ускоренных стойкостных исследований. [c.18]

В годы Великой Отечественной войны работники кафедры проводили значительную работу по интенсификации процессов механической обработки, освоению для фронта новых видов вооружения и подготовке специалистов-машиностроителей. В послевоенный период (1945—1950 гг.) коллектив кафедры занимался анализом и сравнением теоретических и экспериментальных формул усилия резания, оказывая значительную помощь новаторам производства в освоении прогрессивных способов и режимов работы и машиностроительным заводам г. Киева в освоении новой продукции. [c.19]

Объясняется это тем, что в указанных случаях кривые упрочнения проще всего определить экспериментальным путем. При выборе кривой упрочнения применительно к процессу резания следует иметь в виду, что для часто встречающихся значений глубины резания и подачи коэффициент m по формуле (2) имеет значения, больше характеризующие сжатие. [c.89]

Эта формула для усадки стружки по толщине, построенная на некоторых хорошо известных геометрических соотношениях в процессе резания, может быть представлена в следующем виде [13] [c.90]

Поскольку допускаемое сечение стружки при предчистовых и чистовых проходах не ограничивает подачу, а на скорость резания влияют те же факторы, что и при черновой расточке, то формула примет следующий вид [c.131]

Если ограничиться изучением влияния на стойкость резца Т, скорости резания v, глубины резания t и подачи 5, то при постоянном значении остальных факторов формула для стойкости будет иметь вид [c.400]

По результатам исследований формула для силы резания может быть представлена в виде [c.195]

Анализ показывает, что при перемещении лазерного пятна со скоростью резания до 1 см/с имеет место медленно движущийся источник, и в этом случае применима формула (103). Из-за высокой теплопроводности металлов изотермы будут представлены в виде концентрических окружностей, в то время как при более высоких скоростях температурное поле будет представлено семейством изотерм, сгущенных впереди и разряженных сзади. На рис. 66 в качестве иллюстрации изображены изотермы для источника мощностью 500 Вт, движущегося со скоростью 2 см/с по пластине стали СтЗ толщиной 1 мм [12]. [c.111]

В табл. 158 и 159 приведены скорости резания в качестве ориентировочных, рассчитанные по приведенным выше формулам при продольном наружном обтачивании конструкционных углеродистых и легированных сталей с пределом прочности Од = 75 кГ/мм быстрорежущими и твердосплавными. резцами, соответствующие средним условиям обработки, а в табл. 160—193 — режимы резания для некоторых других видов механической обработки. [c.205]

Скорость резания v рассчитывают по формулам, учитывающим величины глубины резания и подачи, установленной стойкости с внесением поправок на физико-механические свойства обрабатываемого материала, качество заготовки, вид обработки, материал режущей части инструмента, смазочно охлаждающую жидкость и др. [c.414]

Ось вращения резцовой головки смещена по отношению к оси центров станка на величину е, кроме того, она должяа быть установлена к оси станка под углом, равным углу подъема нарезаемой резьбы. Нарезание резьбы полного профиля производится за один проход. Резцовая головка имеет от одного до шести резцов. При вращении резцовой головки каждый резец из-за смещения осей головки и нарезаемого винта режет не непрерывно, а периодически на дуге 30—50° окружности нарезаемого винта. Головка имеет число оборотов, обеспечивающее окружную скорость режущих кромок резцов 100—300 м1мин, в зависимости от материала обрабатываемой детали и шага нарезаемой резьбы. При этом нужно иметь в виду, что с увеличением шага фрезеруемой резьбы и подачи на один резец скорость резания уменьшается. Круговая подача выбирается в пределах от 0,4 до 1,2 мм на один оборот головки. Скорость резания определяется по формуле [c.147]

Табличные значения скоростей резания рассчитаны для определенных условий обработки. При выполнении же конкретной операции условия обработки могут отличаться от принятых. В этом случае табличное значение скорости резания Утабл умножается на коэффициен- ты, учитывающие измененные условия. В общем виде формула для определения скорости резания имеет следующий вид [c.47]

Нетрудно видеть, что только при Хз = 0 период стойкости не зависит от величины подачи и любой комбинации s и о, обеспечивающей постоянство оптимальной температуры резания, соответствует постоянный период стойкости, что отвечает принципу Рейхеля [82]. Таким образом принцип Рейхеля, применительно к оптимальной температуре резания вытекает из формулы (49) как частный и довольно редко встречающийся в практике случай, когда xs = 0. [c.97]

Для резьбонарезания по стали ЭЯ1Т резцами из быстрорежущей стали обобщенная формула скорости резания имеет вид [c.305]

Сила резания, крутящий момент и мощность, расходуемая на резание, подсчитываемые по формулам, приведенным для каждого вида обработки резанием, соответствуют условиям работы при средней допустимой величине износа инструмента, за исключением фрезерования и резьбонарезания, для которых эти параметры соответствуют условиям работы незатупленным инструментом. [c.569]

Как показал Н. Н. Зорев, при точении как с прямыми, так II с обратными слоями формула для определения любой составляющей силы резання имеет вид [c.205]

Скорость резания при протягивании. Формула для расчета скорости цезания имеет вид [c.311]

Здесь I — размер поверхности детали в мм, по которой осуществляется перемещение инструмента или самой детали в направлении подачи (для различных видов обработки этот размер определяется по-разному — см. табл. 65) /1 — величина врезания в мм, зависящая от геометрических параметров заборной— режущей части инструмента, отдельных элементов режима резания и размеров обрабатываемых поверхностей (для работы различными инструментами определяется по соответствующим формулам — см. табл. 65) для обеспечения свободного подхода инструмента к обрабатываемой поверхности с рабочей подачей расчётную величину врезания следует увеличивать на 0,5-н 2 мм — перебег инструмента или детали в направлении подачи в ММ, во всех случаях, когда инструмент или обрабатываемая деталь относительно инструмента и.меет возможность свободного перемещения за плоскость обработки, прибавляется небольшая величина перебега в пределах 1-Т-5 мм в зависимости от размеров обработки величина перебега к расчётной длине не прибавляется, если рпбота ведётся в упор, например, подрезка уступа, прореза-ние канавок, глухое сверление и т. п. — дополнительная длина в мм. на взятие пробных стружек, имеющая место в условиях единичного, мелкосерийного и серийного производств при работе на универсальных станках (токарных, строгальных, фрезерных и др.) со взятием пробных стружек. В зависимости от измерительного инструмента и измеряемого размера дополнительные длины на взяти пробных стружек колеблются от 3 до 10 мм. При взятии двух пробных стружек дополнительная длина удваивается. [c.482]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...