Ударная вязкость состава стали

Рис. 220. Изменение уДарной вязкости улучшенной стали состава, % 0,32 С 0,35 Si 0,47 Мп 1,29 Сг 4,28 Ni 1,01 W (а) и 0,30 С 0,30 Si 0,51 Мп 1,33 Сг 4,20 Ni 0,43 Мо (б) после дополнительного отпуска при 500° С в течение различного времени с последующим охлаждением в масле (/) и с печью (2) [169]

В хрупкой области с увеличением значений б, ф независимо от энергии удара износостойкость стали увеличивается. При небольшой энергии удара увеличение этих характеристик более эффективно отражается на износостойкости. Например, при энергии удара 5 Дж увеличение ударной вязкости от 16,5 до 30 Дж/см повысило износостойкость почти на 50%, при энергии удара 20 Дж повышение износостойкости при таком же увеличении ударной вязкости составило только 25%. Для относительного сужения эти цифры составляют соответственно 45 и 25%. [c.161]

На рис. 8.5 показан случай, когда ударная вязкость двух сталей при температуре эксплуатации, равной 20 С, одинакова. Однако переход в хрупкое состояние стали 1 (мелкозернистой) заканчивается при — 40 °С, а стали 2 (крупнозернистой) при 0°С. По сравнению с температурой эксплуатации температурный запас вязкости у стали 1 составит 60 °С, а у стали 2 лишь 20 °С. Сталь 1 более надежна в работе, так как возможное понижение температуры эксплуатации относительно расчетной при наличии треш ин и ударной нагрузки не вызовет в ней хрупкого разрушения. [c.229]

После термообработки прочностные свойства литой и кованой стали одного и того же химического состава практически одинаковы, а показатели пластичности и ударной вязкости литой стали значительно ниже, чем кованой. [c.502]

По химическому составу сталь группы В соответствует нормам, приведенным в табл. 9 для стали группы Б, а по механическим свойствам и условиям испытаний на изгиб на 180° —нормам, приведенным в табл. 10 для стали группы А. Показатели ударной вязкости для полуспокойной и спокойной сталей группы В приведены в табл. 11. [c.25]

Температура оказывает существенное влияние на механические свойства стали. С повышением температуры показатели прочности стали снижаются, а показатели пластичности возрастают. Характер изменения свойств определяется химическим составом и структурой стали. С понижением температуры пластичность и особенно ударная вязкость стали снижаются. [c.221]

Ударная вязкость Ои 450, МДж/м, высокоотпущенной стали состава, % 0,20 С 0,54 Si- 0,61 Мп 0,62 Сг 1,28 Ni в зависимости от температуры испытаний имеет следующие значения [16] [c.23]

Рис. 44. Ударная вязкость и твердость сталей МСШ (/, 2) и Э (3, 4) состава, %

Рис. 104. Ударная вязкость закаленных с 900 С в масле сталей состава, % 0,27 С 1,06 Мп 1,05 51 1,05 Сг 1,66 №

Рнс. 122. Ударная вязкость стали состава, % 0,18 С 0,78 Мп 0,25 S1 0,87 Сг 0,9 № 0,003 В 0,0028 0 0,013 N 0,0004 Н 0,010 5 0,013 Р (/) и 0,22 С 0.85 Мп 0.27 Si 0,96 Сг 0,9 N1 0,003 В 0,0032 О 0,011 N 0.0005 Н 0,017 S 0,013 Р (2). закаленной с 830 С в масле, отпущенной при 560° С (сплошные линии) и 200° С (штриховые), в зависимости от температуры испытания [108] [c.134]

Рис. 168. Ударная вязкость и твердость стали состава, % 0,31 С 0,31 Si 0,45 Мп 1,30 Сг 1.44 Ni 0,30 Мо 0,010 3 0,039 Р (а) и 0,32 С 0,26 Si 0,62 Мп 1,35 Сг 1,56 Ni 0,32 Мо 0,008 3 0,028 Р (б), закаленной с 870° С в масле, в зависимости от температуры отпуска в течение 2 ч.

Таблица 197. Влияние скорости охлаждения и температуры переохлаждения на ударную вязкость стали состава, % 0,32 С

При импульсных процессах необходимо учитывать ударную вязкость, по которой можно определить состояние металла и характер его разрушения. Многие закономерности влияния состава и структуры сталей на склонность к хрупкому разрушению при ударе были выявлены благодаря определению ударной вязкости [54]. На вязкость и пластичность влияют термообработка, температура процесса и скорость деформации. [c.16]

Отвал бульдозера — сварная конструкция, разрушение которой связано прежде всего с наличием концентраторов напряжений в местах сварки. Для разных типов отвалов интенсивность их разрушений при низких температурах различна, но во всех случаях достаточно высока (рис. 36, а — г). Основной тип исследуемого отвала — отвал бульдозера Д-271. Для изготовления отвала применяется сталь с низкими прочностными свойствами, склонная к хладноломкости (табл. 11). Так, ударная вязкость материала (образцы вырезались из реальных деталей) снижается с 6,5—3,8 кгс-м/см,2 при температуре 20°С до 4,0—0,6 при температуре —30°С. Разброс значений ударной вязкости можно объяснить значительным колебанием, химического состава, а также разным временем, которое отработала каждая деталь до момента разрушения. [c.92]

Характерной особенностью изысканий и разработок марок стали в то время было преимущественное внимание к исследованию возможных вариантов структуры стали и такой подбор состава легирующих компонентов, который при классическом типе термической обработки — закалке и низком отпуске, обеспечивал оптимальное сочетание предела прочности, удлинения и ударной вязкости. Это было вызвано отсутствием теории легирования стали и сравнительно небольшим объемом данных экспериментальных исследований возможных систем легирования. В 30-х годах оставались еще богатые, полностью не опробованные возможности комбинаций таких легирующих компонентов, как Сг, Ni, Мо, V, W, Ми, Si особенно велико было внимание отечественных ученых к дешевым и главное недефицитным легирующим компонентам Сг, Мп, Si (в те времена собственной добычи никеля, вольфрама, молибдена у нас еще не было развернуто и их получение шло преимущественно по импорту). [c.193]

Отливки из углеродистой стали по ГОСТ 977—75 подразделяются на три группы группа I — обычного назначения группа П — ответственного назначения группа П1 — особо ответственного назначения. Отливки группы I подвергаются наружному осмотру, размеры контролируются, твердость по Бринелю определяется лишь по требованию заказчика. У отливок группы П определяются предел текучести и относительное удлинение у отливок группы П1 — предел текучести, относительное удлинение и ударная вязкость. Отливки групп II и III проверяются по химическому составу, а у отливок группы I — лишь содержание серы и фосфора. Отливки всех групп по требованию заказчика проходят дополнительно специальный вид контроля испытание гидравлическим давлением, дефектоскопию и пр. [c.26]

Деформируемость — обрабатываемость давлением — способность материалов воспринимать пластическую деформацию в процессе видоизменения формы при гибке, ковке, штамповке, прокатке и прессовании. Она зависит 1) от химического состава стали с небольшим содержанием углерода и легированные никелем и марганцем деформируются лучше, чем высоколегированные, хромоникелевые, высокоуглеродистые и др. 2) от механических свойств материалы с высокими показателями удлинения, сужения и ударной вязкости более способны к восприятию деформации 3) от скорости деформации, температуры и величины обжатия на каждом переходе. [c.7]

Влияние скорости охлаждения при отпуске на ударную вязкость стали состава С=0,35 [c.511]

Авторы также подтверждают, что при поперечной прокатке ударная вязкость и пластические свойства листовой стали (на поперечных образцах) получаются более высокими, чем при продольной схеме прокатки вследствие более благоприятного соотношения вытяжек от слитка к листу. В условиях ОХМК применительно к листам для газопроводных труб отношение суммарных вытяжек в продольном и поперечном направлениях для листов продольной прокатки составляет 25,3 и поперечной 2,45. Уровень механических свойств горячекатаных листов продольной и поперечной прокатки для образцов, вырезанных поперек и вдоль оси листа, приведен в табл.83. Для листов поперечной прокатки анизотропия по значениям ударной вязкости составила 1,4, а для листов продольной прокатки 2,12. [c.233]

Скорость охлаждения после отжига оказывает большое влияние на качество стали. Не для всех сортов стали рекомендуете очень медленное охлаждение. При очень медленном охлаждени мягкой стали, содержащей менее 0,2% С, ниже точки Лг] наблюдается образование свободного цементита по границам зерен. Такая сталь дает трещины при загибе листов на 90°, в то время как при нормальной структуре (феррит и перлит) сталь того же состава выдерживает до 15 загибов на 180° особенно понижается в такой стали ударная вязкость. Испорченную сталь можно исправить новым отжигом или нормализацией выше температуры Лсз, при которой выделения цементита растворяются. После этого при умеренной скорости охлаждения (на воздухе) сталь получит нормальную структуру — смесь феррита и перлита. [c.175]

Наряду с углеродистыми сталями обыкновенного качества для конструкций с тяжелым режимом работы применяют низколегированные стали. Эти стали регламентированы ГОСТ 5058—65 и поставляются по механическим свойствам и химическому составу. Отличительной особенностью этих сталей является малое содержание углерода и высокие механические характеристики. Они хорошо свариваются и имеют высокие показатели по ударной вязкости. Низколегированные стали устойчивы против коррозии. Для изготовления строительных сварных конструкций рекомендуются следующие марки стали 16ГС, 10Г2С1, 15ХСНД, ЮХСНД и др. Применение низколегированных сталей должно быть экономически обосновано. Механические свойства низколегированных конструкционных сталей по ГОСТу 5058—65 приведены в табл. 173. [c.324]

Причинами снижения ударной вязкости ферритных сталей являются образование а-фазы и появление 475 °С-хрупкости при температуре соответственно 550-800 °С и 450-540 С. Скорости развития этих процессов максимальны при определенных температурах, зависящих от химического состава сталей (рис. 1.3.22). Чем больше хрома содержит сталь, тем быстрее и в большем количестве образуется о-фаза. В сталях с Сг = 17 % для начала ее образования при 660 °С необходима вьщержка около 150 ч, а в сталях с Сг = 25 % - 15 ч при 650 °С. Дополнительное легирование ферритных сгалей молибденом (2-4 %) для повышения стойкости по отношению к точечной коррозии ускоряет образование о-фазы и других хрупких фаз. [c.247]

Авторы работы [109] исследовали пригодность реактива для выявления отпускной хрупкости хромоникелевой стали, содержащей, % С 0,35 31 0,37 Мп 0,68 Р 0,02 8 0,008 Сг 0,92 N1 2,7, в двух состояниях 850°С, 1 ч, масло+600°С, 2 ч, вода 850°С, 1 ч, тиасло+600°С, 2 ч (выдержка в печи). Ударная вязкость составила соответственно 153 и 67 Дж/см во втором случае границы зерен четко выражены. [c.186]

Влияние низких температур на основной металл. При понижении температуры ниже известного предела обычные углеродистые стали и наплавленный из них металл становятся хрупкими и их ударная вязкость резко понижается, хотя предел прочности стали при этом даже несколько возрастает. Если при температуре +20° ударная вязкость малоуглеродистой стали Ст. 3 равна около Ъ кгс-м1см , то при температуре—40° она составит всего только 0,5—1 кгс>м см . Поэтому сварные соединения из стали при температуре ниже—40 могут давать трещины при ударных нагрузках или в местах концентрации напряжений. Отжиг после сварки устраняет внутренние напряжения и поэтому повышает надежность эксплуатации конструкции в условиях пониженной температуры. [c.134]

Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 1СВ по АЗТМ и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии ударная вязкость КСУ 4д при пониженной температуре составляла 12 Дж/см , относительное удлинение 8 — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. На гболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса. [c.52]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

В условиях трения и изнашивания, сопровождаемых большими удельными динамическими нафузками, высокой износостойкостью отличается высокомарганцовистая сталь марки Г13. Эта сталь имеет в своем составе 1,0-1,4% углерода и 12,7-14% марганца, обладает аустенитной структурой и относительно невысокой твердостью (200-250 НВ). В процессе эксплуатации, когда на деталь узла трения действуют высокие нафузки, которые вызывают в материале деформацию и напряжения, превосходящие предел текучести, происходит интенсивное наклепывание стали Г13 и увеличение твердости и износостойкости. После наклепа сталь сохраняет высокую ударную вязкость. Благодаря этим свойствам сталь Г13 широко используется для изготовления корпусов шаровых мельниц, щек камнедробилок, крестовин рельсов, гусеничных траков, козырьков землечерпалок и т.д. Необходимо отметить, что склонность к интенсивному наклепу является характерной особенностью сталей аустенитного класса, поэтому их широко ис1юльзуют для изготовления деталей, работающих в условиях трения с динамическими, ударными воздействиями сопряженных деталей или рабочего тела (среды). [c.18]

Таблица 134. Ударная вязкость и твердость стали 20ХГНТР промышленной выплавки, закаленной с 860 °С в масле, в зависимости от температуры отпуска. Средние результаты испытания трех плавок состава, %

Рис. 182. Влияние содержания углерода в пределах марочного состава на временное сопротивление и ударную вязкость стали 40ХН2МА (а) и сужение и ударная вязкость в зависимости от временного сопротивления (б) после закалки с 850° С в масле и отпуска 580° С 2 ч, охлаждение в масле. Приведены результаты статистической обработки данных испытания 150 плавок [125]

Только у сталей Б и Г произошло снижение ударной вязкости (ajj.) после медленного охлаждения от температур отпуска, которая составила соответственно, кгс-м/см 12,2 и 9,1 (охлаждение в масле) 5,5 и 6,3 (охлаждение с печью). В сталях А и С пссле 2-Ч отпуска при 500 и 550° С это явление не наблюдалось. Только в образцах Б и Г происходило преимущественное растравливание реактивом границ бывших аустенитных зерен. [c.148]

Для исследования колебаний химического состава, твердости, ударной вязкости и относительной износостойкости стали 45 были взяты образцы из 40 плавок Кузнецкого металлургического завода. Образцы из каждой плавки подвергались двум стандартным режимам термической обработки нормализации и термоулучшению. Для каждого вида термообработки проводились самостоятельные исследования. Статистическая обработка результатов испытаний сводилась к построению кривых нормального распределения и расчету их параметров. Критерием оценки соответствия полученных результатов закону нормального распределения выбран критерий Пирсона Р у ) [6]. [c.152]

При указанном изменении состава становится возможным значительно повысить ударную вязкость, например, Ад стали 7ХГНМ0,5 составляет 20,0 кгс-м/см вместо 7,0 кгс-м/см у стали 7XF2BM при HR 59 (рис. 30). Причем одновременно понижается порог хладноломкости с —20 до —60° С при сохранении высокой твердости и прочности. [c.68]

На рйс. 79 приведены привес и толщина слоя в зависимости от температуры азотирования для сталей с разным содержанием -углерода. Снижение содержания углерода в данных сталях влияет положительно на все характеристики азотированного слоя. При всех температурах азотирования толщина слоя и привес на сталях с низким содержанием углерода оказались большими. Причем, чем выше температура, тем большее влияние оказывало снижение содержания углерода. Одновременно повышались и микротвер- дость слоя при всех исследованных температурах азотирования (см. рис. 80). Понижение процента углерода позволило на стали с 4% А получить микротвердость того же уровня, что на стали с 6% А1 и 0,3% С. При этом механические свойства изменялись незначительно. Так, предел провдости и ударная вязкость стали с 4% А1 и 0,3% С составили 121 кгс/мм и 4,2 етс>м/см , а после снижения Процента"углерода (до 0,1) — 105 кгс/мм и 5 кгс-м/см соответственно. Таким образом, целесообразно снижать содержа- ниё углерода в азотируемых сталях этого типа. [c.189]

При этом повышение ударной вязкости имелось в виду достигнуть за счет особенностей технологии выплавки и термической обработки, а не за счет применения таких дорогих или дефицитных материалов, как N1, Мо, V. Изучалась сталь типа 35ГТР, следующего химического состава 0,25—0,40% С 0,8—1,5% Мп 0,3—0,9% 51 0,01—0,03% Т1 0,001—0,003% В 0,05% Р 0,05% 5. [c.10]

Исследованиями установлено, что сварка теплоустойчивых сталей больших толщин должна производиться с применением предварительного и сопутствующего подогрева. Для уменьшения величины остаточных напряжений сварное соединение после сварки должно подвергаться отпуску при температуре, не превышающей температуру отпуска стали до сварки. Во избежание значительного укрупнения зерен и падения ударной вязкости по линии сплавления, сварка должна осуществляться на режимах с ограниченными тепловложе-ниями. Для предотвращения развития диффузионных процессов необходимо стремиться максимально приблизить химический состав шва к составу основного металла. Наилучшие результаты по получению заданного (требуемого) химического состава металла шва определены при легировании через сварную проволоку. [c.121]

Исследования химического состава (табл. 3), прочностных, пластических свойств и ударной вязкости (табл. 4) металла, получаемого при автоматической многопроходной наплавке на сталь 12ХГНМ, различными сочетаниями сварочных материалов, позволили установить те сварочные материалы, которые удовлетворяют требованиям по комплексному легированию металла шва соответствующими элементами обладают прочностными и пластическими свойствами не ниже свойств свариваемого металла по техническим условиям. [c.123]

Механические свойства листов установлены в зависимости от их толщины. Чем толще лист, тем медленнее происходит FO охлаждение после прокатки и при термической обработке и тем труднее поэтому при одном и том же химическом составе обеспечить высокий предел текучести. Требования по относительному удлинению листов установлены в зависимости от временного сопротивления чем оно меньше, тем выше должна быть их пластичность. По требованию заказчика может быть ограничен верхний предел временного сопротивления для стали 15К — не более 50 кГ мм и для стали 20К — не более 55 кГ мм . Заказчик может потребовать также, чтобы ударная вязкость после механического старения была не менее 50%) величин, указанных в табл. 4-1. В листах из сталей 09Г2С и 10Г2С1 гарантируется предел текучести при растяжении по результатам испытания при 320° С. Эта температура приблизительно соответствует температуре воды и насыщенного пара в барабане котла высокого давления (допускаемое напряжение в барабане определяется величиной предела текучести при рабочей температуре). [c.107]

Листы ТОЛШ.ИНОЙ от 70 до 160 мм из углеродистой стали марки 22К для сварных котельных барабанов высокого давления поставляются по техническим условиям ТУ 1086-66. Требования по механическим свойствам и химическому составу листов из стали 22К приведены в табл. 4-1. На сталь 22К распространяются те же требования по содержанию случайных примесей — меди и никеля, что и для сталей 15К и 20К. Хрома допускается несколько больше 0,4% против 0,3% в сталях 15К и 20К. Сталь 22К содержит больше кремния и марганца. Поэтому она отличается повышенной прочностью в толстых листах по сравнению со сталями 15К и 20К. Ударная вязкость стали 22К после старения не должна быть ниже 2,5 кГ-м1см . [c.108]

Свойства сталей 15Х1М1Ф и 12Х1МФ в значительной степени определяются их металлургической природой. Статистическая обработка результатов механических испытаний и данных химического состава трубных заготовок поставки различных заводов показывает значительные расхождения средних статических величин временного сопротивления, ударной вязкости и других характеристик, а также содержания отдельных элементов в зависимости от завода — поставщика заготовки. Допуски, установленные на пределы по химическому составу и механическим свойствам, чрезмерно велики. Они были установлены из условия отсутствия брака на трубопрокатных заводах, без достаточного учета требова-120 [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...