Кольца — Геометрические характеристики

Расчет регулирующего кольца на прочность ведут по табл. IV. 1. Предварительно определяют геометрические характеристики сечений, моменты инерции и моменты сопротивления расчетных сечений. В результате строят график напряжений для условного сектора, подобно рис. IV. 18, г, для сечений. [c.121]

Кольца круглые — Сечения — Геометрические характеристики 48 [c.545]

Геометрическая характеристика насадки из колец Рашига приведена в табл. 3-1. Необходимо отметить, что указанные в этой таблице значения s, fr, св можно применять лишь при приближенных расчетах. В действительности значения поверхности контакта между газами и водой, гидравлического диаметра газоходов в насадке и свободного объема не являются постоянными, а изменяются со скоростью газов и плотностью орошения. В частности, по мере увеличения плотности орошения увеличивается толщина водяной пленки, покрывающей кольца, уменьшается свободное сечение для прохода газов и увеличивается поверхность контакта. [c.162]

Формулы, приведенные в табл. 26. можно использовать также для определения перемещений сечении колец, имеющих непрямоугольное поперечное сечение, при условии, что одна из главных центральных осей поперечного сечения лежит в пло скости оси вращения кольца или составляет с. этой плоскостью малый угол. Геометрические характеристики некоторых часто встречающихся поперечных сечений колец приведены в табл. 28. [c.543]

При расчете деформации толстостенных колец с поперечным сечением сложной формы при осесимметричном нагружении определяют геометрические характеристики / , h и /з поперечного сечения кольца, находят главную радиальную, ось Ргл, внутренние силовые факторы в поперечных сечениях кольца под действием внешней нагрузки — нормальную силу N и изгибающий момент М относительно оси дгл вычисляют угол поворота и радиальные перемещения w точек поперечных сечений. [c.553]

Для кольца с поперечным сечением в виде трапеции (рис. 14, в) следует использовать те же формулы, приняв Ь2=Ъ = Ъ. Примеры вы-. числения геометрических характеристик более сложных сечений приведены ниже. [c.556]

Пример 17. Определить геометрические характеристики Ii, Iг nl, сечения кольца, изображенного на рис. 10, а. [c.558]

Пример 18. Для кольца, изображенного на рис. 14, б, определить геометрические характеристики Ii, I2 и J3 и найти главную ось Pj, . [c.558]

Припер 20. Для кольца, поперечное сечение которого изображено на рис. 15, б, определить геометрические характеристики It, li, I3. [c.559]

Кольца — Геометрические характеристики поперечных сечений, имеющих радиальную ось симметрии 554—556 [c.589]

В теории осесимметричной деформации перемещения поперечного сечения кольца представляют в виде поворота сечения на угол v)/ относительно нейтральной точки С (рис. 8.52), напряжения в которой равны нулю. Координата нейтральной точки z =/г Дь где Ii и /г — геометрические характеристики поперечного сечения [c.281]

Определяем геометрические характеристики сечения кольца [c.283]

Обозначения е — рациональная ордината равнодействующей усилий закрепления кольца, мм (отсчитывается ОТ торца, помеченного стрелкой) /, н — геометрические характеристики поперечного сечения кольца (соответственно мм и мм ). [c.457]

Для поперечных сечений в форме круга или кругового кольца полярный момент инерции характеризует способность сопротивляться кручению и используется как геометрическая характеристика поперечного сечения при расчетах на кручение. Полярный момент инерции измеряется в единицах длины в четвертой степени (см, мм, м ). [c.49]

Как следует из выражений (202), (203), (204) и (219), величины /(i, К2, /Сз. Къ = Ki Л Кз представляют собой суммы бесконечных рядов, слагаемые которых являются алгебраическими комбинациями функций Бесселя и гиперболических функций. Поэтому непосредственный анализ зависимости от их критериев Bii, Big и Big и геометрических характеристик кольца пары трения С и х, а также анализ их изменения по координатам R и Z затруднен. [c.161]

Пример I. Рассчитаем верхнее кольцо направляющего аппарата крупной гидротурбины. Сечение детали представлено на рис. 12,3. Делим сечение на элементарные площадки н находим последовательно центр тяжести сечения, величины ус и Z , определяющие положение осей у z [см, формулы (5.4)], геометрические характеристики сечения [см, формулы (2,3)] и безразмерные геометрические характеристики [см, формулы (2,5)1 г/с =—4,17.10-2 м 2с =—0,51-10-2 м f = 0,186 м = 0,0233 м< Jz = 0.03014 м< 7уг = 0,003683 м- А, = 122,5 ki = 94,7 = 15 къ = 1. Здесь принято Ra = 3,88 м Fq = F = 0,186 м . [c.188]

Для стержня (бруса) с поперечным сечением в форме круга или кругового кольца полярный момент инерции характеризует способность стержня сопротивляться деформации кручения. Поэтому полярный момент инерции используется как геометрическая характеристика поперечного сечения при расчетах на кручение. Полярный момент инерции измеряется в единицах длины в четвертой степени (слг, мм , м ). [c.108]

Кольца для измерения валов 4—-109 --круглые — Сечения — Геометрические характеристики 3 — 48 [c.430]

Сектор кольца—Геометрические характеристики 3 — 43 [c.469]

Е и геометрическим характеристикам кольца можно рассчитать остаточные окружные напряжения, используя следующую формулу [c.107]

Колонны с решетками — Устойчивость 170 Кольца— Геометрические характеристики 31 [c.959]

Воспользуемся понятием о радиальных геометрических характеристиках поперечного сечения кольца, данным в работе [10]. Из первого уравнения следует, что статический момент 8 = йР [c.247]

Характеристики уплотнения с плавающими кольцами исследовались как на одной паре колец натурной величины (что позволило оптимизировать геометрические размеры колец для получения приемлемого значения гидродинамической силы), так и на натурном образце в условиях, близких к штатным. [c.214]

Рассмотренные примеры расчетов (см. рис. 13.1—13.7) свидетельствуют о том, что величина разрушающе нагрузки армированного кольца, тип начального разрушения и координаты точек, где впервые начинается разрушение, зависят от геометрических параметров кольца, механических характеристик арматуры и связующего, от их объемного содержания и условий нагружения. [c.86]

Взаимозаменяемость по оптическим параметрам. Методы расчета допускаемых отклонений размеров и характеристик оптических деталей и систем еще не разработаны. В большинстве случаев пользуются статистическими данными по допускаемым отклонениям радиуса линз и местным погрешностям линз и призм, исчисляемым в интерференционных полосах (кольцах), допускаемом несовпадении оптической и геометрической осей линз и другим допускаемым погрешностям. Для нормирования допускаемых дефектов на полированных поверхностях оптических деталях по ведомственным нормалям установлены классы. [c.19]

Полые резиновые кольцевые уплотнители различных поперечных сечений применяют в шлангах для герметизации кабин самолетов. При расчете таких уплотнителей можно исходить из определения сопротивления гидростатическому давлению полого торообразного каркаса. Геометрическими параметрами кругового тора являются о — радиус кольца, т. е. окружности, лежащей в экваториальной плоскости ху тора, на которой расположены центры поперечных сечений тора го —радиус сечения, т. е. окружности профиля тора (в сечении меридиональной плоскости) / = — Яо го — безразмерная характеристика тора (от 37 до 18). Вследствие столь малой кривизны, при повышении давления в уплотнителе, круговое сечение профиля практически сохраняется. Поэтому для приближенного расчета прочности таких уплотнителей при нагружении в свободном состоянии (вне посадочного гнезда) можно применять уравнения, принятые в расчетах рукавов [5]. [c.206]

При несомненных достоинствах кольцевые образцы обладают и недостатками. Главный из них — трудность изучения на кольцах влияния геометрии намотки, особенно для случаев спиральной намотки нитью при углах, заметно отличающихся от прямого. Для этого требуется значительное увеличение ширины образца. Необходимость устранения эффекта перерезанных нитей заставляет использовать для изучения геометрической оптимизации процесса более дорогие трубчатые образцы. Использование трубок позволяет изучить не только свойства в главных направлениях они применяются и для изучения сдвиговых характеристик намоточных материалов в плоскости путем кручения тонкостенных цилиндров разной структуры, изготовленных намоткой. [c.208]

Таким образом, в отличие от уравнения (5.2.5) для характеристик в физической плоскости и уравнений (5.3.32), (5.3.34) или (5.3,35) для характеристик в плоскости годографа, имеющих дифференциальную форму, соответствующее уравнение (5,3.38) для характеристик плоского изэнтропического потока имеет явную форму. Геометрически это уравнение определяет пва семейства кривых — характеристик, располагающихся в кольце, внутренний радиус которого Я=1, а наружный Ятя = [(А+1)/(А— [c.213]

В выражениях (4.30), (4.31) г — радиус кругового кольца F — площадь поперечного сечения кольца /г — момент инерции меридионального сечения кольца относительно радиальной оси — полярный момент инерции сечения h — геометрическая характеристика /кесткости сечения кольца на кручение Е, G и р — модули упругости и плотность материала кольца qz — перемещение [c.62]

Так как здесь имеем кольцо подшипника, напрессованное на вал, то отношение Ka/Kd подсчитаем с помощью табл. 1.5 и .6. Получим KiT/Kd)(i = 2,32 (диаметрвала d.2 = 50мм)к = 1,70 (предел прочности (Та = 1000 МПа), что дает в итоге Ka/Kd = 2,32 1,7 = 3,94. Коэффициент влияния шероховатости возьмем из предыдущего расчета. Далее подсчитаем геометрические характеристики поперечного сечения (для 2 = 50 мм, т. е. Г2 = 25 мм), приведенные амплитуды и коэффициенты запаса [c.496]

Результаты исследования ра.зрушения армированных колец нрп многонараметрическом внешнем возденствпи (см. рис. 14.1 — 14.4) показывают, что, как и в случае балок, справедливы следующие выводы а) граница области разрушающих нагрузок зависит от характера комбинированного нагружения, геометрических параметров кольца и механических характеристик элементов композиции б) выход на границу области разрушающих нагрузок может совпадать с появлением различных типов разрушения кольца. [c.89]

В классической теории струй рассматриваются плоские, установившиеся течения невесомой, несжимаемой жидкости. Задачи решаются в параметрической форме. Комплексный потенциал ш = ф -f7 ii ) и комплексная скорость dwidz (z = а + гг/ — комплексное переменное области течения) или ее логарифм (функция Жуковского) ищутся в функции параметрического комплексного переменного (назовем это переменное и), которое изменяется в некоторой простой канонической области (например, полукруг, полуплоскость, прямоугольник, кольцо и т. п.). Зная и dwIdz в функции от и, можно рассчитать все силовые, кинематические и геометрические характеристики течения. [c.6]

Для расчета выбрана оболочка со следуюш,ими геометрическими и механическими характеристиками = 0,20 м 2Л = 0,02 м длина оболочки 1 = 0,40 м Х=1,15-10 Н/м n=7,7-10 Н/м . По контурам x = L/2 выполняли условия жесткого защемления. Число узлов сетки по образуюш,ей принимали равным 83 (с двумя законтурными узлами). Ширина кольца нагрузки, приложенной к середине длины оболочки, равна пяти шагам сетки интенсивность нагрузки = = —20 Н/мК Найденная из условия устойчивости счета величина niara по времени при Л =1 составила Afi= = 2,5-10 с, длительность импульса t = 3Afi. [c.112]

В общем случае задача имеет много параметров (различные механические характеристики материалов, давления на линии раздела сред и на граничных контурах, натяг между кольцами, геометрические размеры колец и трещин). Поэтому для численного анализа задачи выберем упругие характеристики и размеры колец равными соответственно о=6,28х10 МПа, хо=0,22 (твердый сплав ВК6), i = 2,06xl0 МПа, xi=0,28 (среднеуглеродистая сталь) и Ro=l,5 мм, Ri=7,75 мм, / 2=20,0 мм. Будем считать, что [c.216]

Проектировочный расчет. Исходные данные геометрическая схема крана со всем необходимыми для расчета размерами массы и координаты центров Ma s всех узлов крана относительно оси вращения и верхней плоскости опорного кольца (предварительно их значения выбирают по аналогии с осуществленными конструк циями можно пользоваться данными, приведенными в табл. VI.4.4), грузоподъемность крана в соответствии с грузовой характеристикой нагрузки на ОПУ кинематическая схема механизма враще- [c.452]

При увеличении осевой нагрузки расширяется зона контактирования шариков с кольцами, вследствие чего уменьшается влияние геометрических аномалий элементов подшипников на виброакустические характеристики (рис. 9.5). Однако возможно усиление вибрации и шума на частотах, близких кТрезонансным. Поэтому оказывается возможным оптимальный выбор осевой нагрузки для достижения минимального уровня вибрации и шума машин при известном спектре возмущений. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...